Гидромеханическая: Гидромеханическая трансмиссия | что это такое, устройство, принцип работы

Преимущества автомобилей с гидромеханическими коробками передачами

Условия работы водителя автомобиля все время усложняются из-за увеличения количества автомобилей и из-за роста грузовых и пассажирских потоков. Возникла необходимость облегчения работы водителя и повышения ее эффективности при одновременном повышении безопасности движения. Мощным средством решения этих сложных задач стала автоматизация управления автомобилем путем применения автоматических трансмиссий.

Самым распространенным видом автомобильной автоматической трансмиссии стала гидромеханическая передача. Из-за широкого распространения именно ее за рубежом называют «автоматическая трансмиссия».

Гидромеханическая передача содержит гидродинамический трансформатор, механические передачи и систему управления автоматическим переключением передач. При механической трансмиссии поток мощности от двигателя к колесам автомобиля идет через шестерни, т.е. через жесткую механическую связь. При гидромеханической же передаче этот поток мощности идет еще и через гидродинамический трансформатор, рабочие колеса которого связаны друг с другом через жидкость. Благодаря этому уменьшаются динамические нагрузки, вызываеые как крутильными колебаниями, идущими от двигателя, так и неравномерностью хода зубчатых передач. Смягчаются также динамические эффекты от неровностей дорожного покрытия.

Гидродинамический трансформатор благодаря особенностям своей характеристики изменяет (трансформирует) крутящий момент двигателя. Поэтому число передач в механической части гидромеханической передачи делается меньше числа передач в механических коробках передач — 5-6 передач вместо 13-16 в большегрузных автопоездах и на одну-две передачи меньше в легковых автомобилях.

Переключение передач в гидромеханических передачах осуществляется без разрыва потока мощности, обороты двигателя при этом изменяются плавно.

Перечисленные свойства гидромеханических передач придают автомобилям ряд ценных преимуществ.

Ниже кратко сообщается о 10 преимуществах автомобилей с гидромеханической передачей и обсуждаются 2 особенности: возможность увеличенных расходов топлива и большая стоимость гидромеханических передач по сравнению с механическими передачами. Эти особенности часто считаются недостатками гидромеханической передачи, но при внимательном рассмотрении таковыми не оказываются.

1. ЭКОЛОГИЯ

Когда автомобиль с механической передачей разгоняется для дальнейшего движения, то водитель последовательно использует все или почти все передачи коробки передач. Работа на каждой передаче сопровождается изменением частоты вращения вала двигателя от малой до максимальной при полной, как правило, подаче топлива. После достижения максимального значения частота вращения вала двигателя резко уменьшается для повторения такого же цикла на следующей передаче.

При таком режиме работы двигателя в атмосферу выбрасывается много токсичных веществ.

При использовании гидромеханической передачи экологические показатели улучшаются за счет сокращения числа переключений передач (меньшее количество передач) и за счет плавного изменения частоты вращения вала двигателя при этих переключениях. В литературе упоминались случаи, когда автомобили с механическими передачами не удавалось продать из-за несоответствия экологическим требованиям, и удавалось продать после достижения соответствия этим требованиям за счет установки на автомобили гидромеханических передач.

2. ОБЛЕГЧЕНИЕ УПРАВЛЕНИЯ АВТОМОБИЛЕМ

Для движения автомобиля с механической передачей постоянно используются 4 органа управления: педаль подачи топлива, педаль тормоза, педаль сцепления, рычаг переключения передач.

Для движения автомобиля с гидромеханической передачей постоянно используются 2 органа управления: педаль подачи топлива и педаль тормоза. Из-за автоматического переключения передач отпадает надобность в педали сцепления и в рычаге переключения передач.

В гидромеханической передаче, правда, имеется еще один орган управления — механизм переключения передач, но, в отличие от механизма переключения механической коробки передач, он не используется при каждом переключении передач. Скорее его можно назвать избирателем режимов. В числе режимов: стоянка; нейтраль; задний ход; несколько режимов движения, в каждом из которых может использоваться определенная комбинация передач или быть постоянно включена одна передача. Режимы движения меняются редко.

3. БЕЗОПАСНОСТЬ ДВИЖЕНИЯ

Сокращение органов управления позволяет водителю при усложнении дорожной обстановки не отвлекаться на манипуляции органами управления, а уделить все внимание ситуации на дороге. Быстроте реакции водителя в сложной обстановке способствует и то, что при применении гидромеханической передачи органов оперативного управления всего два и для каждого можно использовать «свою ногу», которую не нужно куда-то переносить или на что-то переключать.

4. КОМФОРТАБЕЛЬНОСТЬ ДВИЖЕНИЯ

Переключения передач в гидромеханической передаче происходят без разрыва потока мощности. Благодаря этому пассажиры и водитель не испытывают толчков и рывков, которыми неизбежно сопровождается переключение передач в механической коробке передач и которые зависят от квалификации водителя. При автоматическом переключении передач такой зависимости нет, движение происходит как бы при бесступенчатой трансмиссии и становится более комфортабельным.

5. ДВИЖЕНИЕ С МАЛЫМИ СКОРОСТЯМИ

В ряде случаев важна способность автомобиля двигаться с малыми скоростями — например, при «пробках» на дорогах. Благодаря гидродинамическому гидротрансформатору отсутствует жесткая связь двигателя с колесами автомобиля. Это позволяет давать любые обороты валу двигателя даже при стоящем на передаче неподвижном автомобиле. Давая двигателю малые обороты, можно обеспечить движение автомобиля со сколь угодно малой скоростью, не опасаясь заглохания двигателя.

6. ПРОХОДОМОСТЬ АВТОМОБИЛЯ

Гидромеханическая передача позволяет гибко регулировать скорость автомобиля и величину подводимого к колесам автомобиля крутящего момента, работая только педалью подачи топлива.

Это существенно улучшает проходимость автомобиля. Значительно легче предотвращать проворот колес автомобиля на скользкой или обледенелой дороге, предотвращать срыв грунта при движении на сыпучих грунтах. Облегчается движение и в других тяжелых дорожных условиях.

7. КВАЛИФИКАЦИЯ ВОДИТЕЛЯ

Существенное упрощение управления автомобилем позволяет снизить требования к квалификации водителя. При освоении управления автомобилем с механической трансмиссией наибольшие трудности вызывает приобретение навыка в переключении передач, когда требуется сочетание выжима сцепления с переводом рукоятки переключения передач и последующее отпускание педали сцепления в сочетании с перемещением педали подачи топлива.

При гидромеханической передаче нужды в таком навыке нет, переключения передач происходят автоматически. Это существенно облегчает обучение управлению автомобилем и его эксплуатацию, снижает требования к квалификации водителя.

8. УТОМЛЯЕМОСТЬ ВОДИТЕЛЯ

Оценивать количественно такой сложный физиологический фактор, как утомляемость, чрезвычайно трудно, тем более, что одни и те же внешние воздействия на разных людей действуют по-разному. На физиологические оценки могут влиять и особенности конструкции автомобилей, не относящиеся к исследуемому фактору. Поэтому наиболее достоверными нам представляются оценки, которые делают водители по своим ощущениям и впечатлениям от работы на автомобилях с подлежащими оценке агрегатами.

Для примера можно взять автобус — условия работы водителя на нем наиболее тяжелые. Автобус останавливается на многочисленных остановках и перед светофорами, а затем снова разгоняется после каждой остановки. Для обеспечения такого режима движения водитель автобуса с механической трансмиссией в смену делает несколько тысяч переключений передач, выжимая сцепление при каждом переключении.

ЗИЛ незадолго до прекращения на нем производства автобусов построил небольшую партию автобусов с гидромеханическими передачами своей конструкции. Эти автобусы проходили эксплуатационные испытания в автобусных парках разных городов, перевозя пассажиров по рейсовым маршрутам. Пробеги этих автобусов исчислялись десятками тысяч километров.

Были случаи, когда в силу каких-то обстоятельств водителям приходилось работать две смены подряд. Водители отмечали, что за две смены работы подряд на автобусе с гидромеханической передачей они уставали так же, как за одну смену работы на автобусе с механической трансмиссией. Таков эффект влияния гидромеханической передачи на утомляемость водителей.

9. ДОЛГОВЕЧНОСТЬ АГРЕГАТОВ АВТОМОБИЛЯ

Гидромеханическая передача благотворно влияет на долговечность двигателя и других агрегатов автомобиля. На эту тему имеется много публикаций, но лучше всего опираться на собственные данные, полученные в нашей стране на наших дорогах.

Лаборатории гидропередач ЗИЛ удалось получить количественные оценки применительно к грузовым автомобилям ЗИЛ, проведя длительные испытания гидромеханических передач фирмы Аллисон (США) на седельных тягачах ЗИЛ-130 В1 и на ряде других грузовых автомобилях ЗИЛ.

Испытания были сравнительными. Они длились около 12 лет. Одновременно испытывались 2 тягача ЗИЛ-130 В1 — один с гидромеханической передачей, другой со стандартной механической трансмиссией. На автомобиле с гидромеханической передачей первый отказ по гидромеханической передаче наступил через 800 тыс. км, второй — через 870 тыс. км. Предельного состояния у гидромеханической передачи достичь не удалось. После небольшого ремонта она была пригодна для дальнейшей эксплуатации.

За время сравнительных испытаний с пробегом 870 тыс.км на автомобиле с гидромеханической передачей были проведены следующиие ремонтные работы:

·        заменены 2 шасси;

·        заменены 4 двигателя;

·        проведено 8 текущих ремонтов двигателя.

На автомобиле с механической трансмиссией за это же время:

·        заменены 2 шасси;

·        заменены 4 двигателя;

·        проведено 9 текущих ремонтов двигателя;

·        заменены 13 ведомых дисков сцепления;

·        заменены 4 коробки передач;

·        проведено 4 текущих ремонтов коробок передач.

Видно, что применение гидромеханической передачи на одном конкретном автомобиле позволило сэкономить 4 коробки передач, 13 дисков сцепления и стоимость 4-х ремонтов коробки передач и одного ремонта двигателя.

Надо добавить, что испытания велись не поблизости от завода, что позволило бы опекать их и что-то подсказывать, а в Ульяновске, куда после первых месяцев наблюдения работники завода не показывались годами, и эксплуатация была самой рядовой (включая командировки на целину и т.д.).

Применение гидромеханической передачи увеличивает долговечность и других, кроме трансмиссии и двигателя, узлов автомобиля. Исследованиями ВКЭИавтобуспрома установлено, что применение гидромеханической передачи уменьшает уровень вибраций кузова автобуса, из-за чего увеличивается его долговечность.

10. СРЕДНЯЯ СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯ

При переключении передач в механической трансмиссии на время переключения неизбежно прерывается поток мощности, подводимой к ведущим колесам автомобиля. Происходит некоторое снижение скорости автомобиля. Это снижение скорости тем больше, чем в более трудных дорожных условиях происходит переключение передач — когда ухудшается «накат» автомобиля. За счет потери скорости при переключениях передач уменьшается и средняя скорость движения автомобиля, во многом определяющая его производительность.

На автомобиле с гидромеханической передачей поток мощности за время автоматического переключения передач не прерывается. Потери скорости и, следовательно, средней скорости движения, при этом не происходит.

При проведении на ЗИЛе сравнительных испытаний автопоездов ЗИЛ-130 В было установлено, что при движении по равнинному свободному шоссе средние скорости обоих поездов были практически одинаковыми. При движении же в городе, на холмистом шоссе и на горных дорогах средние скорости движения автомобиля с гидромеханической передачей были на 3,5…11% выше (тем выше, чем сложнее дорожные условия).

11. ТОПЛИВНАЯ ЭКОНОМИЧНОСТЬ (первая особенность)

Существует мнение, что автомобили с гидромеханической передачей расходуют больше топлива, чем автомобили с механическими коробками передач. Иногда это так, а иногда и не так — в каждом случае надо разбираться конкретно, опираясь на имеющий опыт.

При многолетних испытаниях гидромеханических передач фирмы Аллисон, о которых сказано выше, расход топлива на автомобиле с гидромеханической передачей был таким же, как на автомобиле с механической коробкой передач.

При сравнительных испытаниях грузовых автомобилей ЗИЛ на Симферопольском шоссе автомобили с гидромеханическими передачами по отношению к автомобилям с механическими коробками передач имели экономию топлива около 3%, а при испытаниях этих же автомобилей на менее загруженном Каширском шоссе автомобили с гидромеханической передачей расходовали топлива на 2% больше. Это еще раз говорит о том, что по расходу топлива гидромеханические передачи более эффективны в трудных условиях движения.

Говоря о расходах топлива, надо иметь в виду, что стоимость топлива при эксплуатации автомобилей составляет 14-18% общих эксплуатационных расходов. Если допустить перерасход топлива на 3%, то при прочих равных условиях это увеличило бы общие эксплуатационные расходы на 0,42-0,54%. Такое увеличение многократно перекроется снижением расходов на ремонты и замены агрегатов трансмиссии и других агрегатов, не говоря уже о трудно учитываемом, но несомненно ощутимом эффекте от улучшения экологических показателей и от повышения безопасности движения.

Расход топлива на любом автомобиле зависит от квалификации водителя. Американские исследователи по заказу армии США провели специальные испытания по оценке влияния квалификации водителя на расход топлива при различных видах автомобильной трансмиссии. Заказчик хотел узнать, как скажется на расходах топлива то, что в армейских условиях за руль садятся солдаты с различной водительской квалификацией. За эталон брался расход топлива, получавшийся у водителя высокой квалификации. Оказалось, что на автомобиле с гидромеханической передачей расход топлива у водителя невысокой квалификации был почти таким же, как у водителя высокой квалификации, а при механической трансмиссии водитель невысокой квалификации расходовал топлива значительно больше. Это позволяет считать, что во многих случаях использования гидромеханической передачи скорее можно говорить о равенстве расходов топлива или даже о его экономии, а не о его перерасходе.

12. СТОИМОСТЬ (вторая особенность)

Стоимость гидромеханической передачи надо сравнивать со стоимостью комплекта, который она заменяет — коробки передач, сцепления, усилителя сцепления и системы управления переключением передач. И в этом случае, однако, гидромеханическая передача дороже механической. Само по себе это ни о чем не говорит. Лучшее качество стоит денег. Сравнивать надо конечные результаты.

В приведенном выше конкретном примере с автопоездом ЗИЛ-130 В1 превышение стоимости гидромеханической передачи над стоимостью механической трансмиссии надо сравнивать с суммарной стоимостью 4-х коробок передач, 13-ти дисков сцепления, 4-х ремонтов коробок передач и 1-го ремонта двигателя. Сюда надо добавить стоимость простоев, вызванных этими заменами и ремонтами. Очевидно, что все эти затраты и неудобства значительно превышают разницу в стоимости сравниваемых агрегатов.

Учитывая все вышеизложенное, можно утверждать, что применение гидромеханических передач обеспечивает целый ряд преимуществ автомобилям всех классов.

Наиболее разительно эти преимущества проявляются в легковых автомобилях, на которых гидромеханические передачи получили наибольшее распространение. Применительно к легковым автомобилям из перечисленных выше преимуществ стоит выделить легкость управления, благодаря чему:

·        облегчилось и ускорилось обучение управлению автомобилем;

·        управление автомобилем стало доступно людям, для которых оно раньше было затруднено, в том числе женщинам всех возрастов и людям с физическими недостатками;

·        увеличилась комфортабельность езды:

·        уменьшилась утомляемость от управления автомобилем и от поездок в нем.

Существенным преимуществом является также повышение надежности и долговечности агрегатов автомобиля.

Гидромеханические коробки передач.

Гидромеханические коробки передач



Гидромеханическая передача является комбинированной, в которой наряду с гидротрансформатором применяется ступенчатая коробка передач. Обычно такую коробку передач сокращенно называют ГМП или ГМКП.

Гидротрансформатор, как и гидромуфта был изобретен немецким профессором Германом Феттингером в начале прошлого века. Прежде чем найти применение на автомобилях, эти гидродинамические передачи использовались в судостроении.

На автомобилях ГМП впервые появилась в США — в 1940 г. коробка Hydramatic была установлена на автомобилях Oldsmobile. В настоящее время в США гиромеханическими коробками передач оснащаются почти 90 % легковых автомобилей, а также все городские автобусы и значительная часть грузовых автомобилей.
В Европе массовое применение гидромеханических коробок передач началось только в начале семидесятых годов прошлого века, когда эти передачи нашли применение в автомобилях Mercedes-Benz, Opel, BMW.

Изменение режимов работы гидротрансформатора происходит автоматически. Если увеличивать нагрузку на выходе из гидротрансформатора, то происходит уменьшение угловой скорости турбины, что приводит к увеличению коэффициента трансформации.

К сожалению, гидротрансформатор имеет малый диапазон передаточных чисел, не обеспечивает движения задним ходом, не разобщает двигатель от трансмиссии (необходима сложная система опорожнения проточных частей от рабочей жидкости). Поэтому за гидро¬трансформатором устанавливают специальную коробку передач, которая компенсирует указанные недостатки. Такая гидромеханическая передача является бесступенчатой и позволяет получить любое передаточное число в заданном диапазоне.

В гидромеханических передачах в основном применяются механические планетарные коробки передач, которые легко поддаются автоматизации, но иногда используют и вальные ступенчатые коробки передач с автоматическим управлением.

Устройство и работа гидротрансформатора, а также его отличие от гидромуфты подробнее рассмотрено здесь.

В некоторых случаях гидротрансформатор устанавливается дополнительно к стандартному фрикционному сцеплению и ступенчатой коробке передач, при этом переключение передач происходит ручным способом.
В такой конструкции достаточно однодискового сцепления, так как оно служит только для отключения первичного вала коробки передач от турбинного колеса трансформатора при переключении передач, а плавность увеличения крутящего момента обеспечивает гидротрансформатор.
Достоинством такой передачи является относительная простота конструкции и управления по сравнению с автоматизированной передачей. Однако наиболее часто гидротрансформатор используется в сочетании двух- или трехступенчатой коробкой передач без стандартного фрикционного сцепления.
Коробки передач выполняются вальными или чаще планетарными. Управление переключением передач автоматическое или полуавтоматическое.

***

Двухступенчатая вальная коробка передач

Гидротрансформатор в сочетании с двухступенчатой вальной коробкой передач применяется в гидромеханической передаче автобуса ЛиАЗ-677М (рис. 1).
Она представляет собой редуктор с расположенными внутри него валами: первичным 3, вторичным 11 и промежуточным 15. Первичный вал связан с турбиной гидротрансформатора, а вторичный вал – с карданной передачей трансмиссии. Первая (понижающая) передача имеет передаточное число 1,79, а вторая передача – прямая, т. е. ее передаточное число равно единице.

Особенностью такой коробки передач является то, что для включения передач наряду с зубчатой муфтой используются многодисковые муфты (фрикционы), работающие в масле.
Ведущие диски фрикционов – стальные, а ведомые – металлокерамические. Они устанавливаются на внутренних или наружных шлицах и имеют возможность незначительного перемещения в осевом направлении. В разъединенном положении пакет дисков удерживают пружины, сжимание дисков происходит от воздействия масла, подаваемого в цилиндр включения фрикциона.

При включении первой передачи срабатывает фрикцион 5, который блокирует зубчатое колесо 4 с первичным валом 3. Муфта 8 при этом смещается влево и блокирует зубчатое колесо 7 с вторичным валом 11.
Крутящий момент передается через зубчатое колесо 4 первичного вала, зубчатые колеса 16 и 14 промежуточного вала и зубчатое колесо 7 на вторичный вал 11. При включении второй передачи срабатывает фрикцион 6, который блокирует первичный вал 3 с вторичным валом 11. Муфта 8 устанавливается в нейтральное положение.

Для движения задним ходом муфта 8 перемещается в правое положение и блокирует зубчатое колесо 10 с вторичным валом 11, затем включается фрикцион 5. Крутящий момент передается через зубчатые колеса 4, 16, 13, 12, 10 на вторичный вал 11 коробки передач.

При включении фрикциона 2 происходит блокировка гидротрансформатора, когда турбинное и насосное колеса жестко соединяются друг с другом, и он переходит в режим гидромуфты.

***



Трехступенчатая планетарная коробка передач

В гидромеханических передачах наибольшее применение нашли планетарные коробки передач. Они обладают компактностью, пониженным уровнем шума при работе и длительным сроком службы. Переключение передач в них происходит практически без разрыва потока мощности.

Основным звеном планетарной коробки передач является планетарный ряд (рис. 2), состоящий из эпициклического (коронного) зубчатого колеса 1, солнечного зубчатого колеса 2, водила 3 и сателлитов 4.
Оси сателлитов установлены на водиле и вращаются вместе с ним, т. е. они подвижны. В зависимости от того, какой элемент планетарного ряда является ведущим, а какой заторможен, происходит изменение передаточных чисел планетарного ряда.

Двухступенчатые коробки передач имеют один планетарный ряд. Многоступенчатые могут иметь два и более планетарных рядов, которые связаны друг с другом.
Торможение элементов планетарных рядов при переключении передач производится фрикционными муфтами (фрикционами) или ленточными тормозными механизмами.

Конструкция гидромеханической передачи легкового автомобиля, в которой гидротрансформатор сочетается с трехступенчатой планетарной коробкой передач представлена на рис. 3.

Гидротрансформатор 1 состоит из трех колес с лопастями. Вал 2 турбинного колеса является ведущим валом коробки передач. Ведомый вал 12 коробки передач расположен соосно с ведущим валом. Коробка передач включает два одинаковых планетарных ряда 7 и 8, три многодисковых фрикциона 5, 6, 9 и два ленточных тормозных механизма 4, 10.

Переключение передач осуществляется включением фрикционов и тормозных механизмов в различных комбинациях (рис. 4).
В нейтральном положении включен тормозной механизм 10 (рис. 3) и сблокирована муфта 13 свободного хода. Ведомый вал 12 не вращается.

На первой передаче включены фрикцион 6 и тормозной механизм 10, а также включена муфта 13 свободного хода. Эпициклическое зубчатое колесо планетарного ряда 8 вращается с угловой скоростью ведущего вала 2, а солнечное зубчатое колесо заторможено, водило вращает эпициклическое зубчатое колесо планетарного ряда 7, в котором солнечное зубчатое колесо также заторможено. Ведомым является водило этого ряда, выполненное заодно с ведомым валом 12. Муфта свободного хода 13 включена.

На второй передаче включены фрикцион 5 и тормозной механизм 10. Эпициклическое зубчатое колесо планетарного ряда 8 вращается свободно, а планетарного ряда 7 – с угловой скоростью ведущего вала 2.
Так как солнечное зубчатое колесо заторможено, то вращается водило и ведомый вал 12. Муфта свободного хода 13 включена.

На третьей передаче включены фрикционы 5 и 6, а также тормозной механизм 10. Эпициклическое зубчатое колесо и водило планетарного ряда 8 ведущие. С такой же угловой скоростью вращаются эпициклические зубчатые колеса и водило планетарного ряда 7, т. е. ведущий и ведомый валы вращаются с одинаковой частотой.

На передаче заднего хода включен фрикцион 6 и тормозной механизм 4. Водило планетарного ряда 8 заторможено, а эпициклическое зубчатое колесо ведущее.
Солнечное зубчатое колесо вращается в обратном направлении, в этом же направлении вращается солнечное зубчатое колесо планетарного ряда 7. Так как эпициклическое зубчатое колесо планетарного ряда 7 заторможено, ведомым является водило, связанное с ведомым валом 12.
Муфта свободного хода 13 заблокирована.

***

Управление гидромеханической коробкой передач



Главная страница

Дистанционное образование

Специальности

Учебные дисциплины

Олимпиады и тесты

Гидромеханическая передача автомобиля

Категория:

   Техническое обслуживание автомобилей

Публикация:

   Гидромеханическая передача автомобиля

Читать далее:

Гидромеханическая передача автомобиля

Современные механические трансмиссии надежны в работе и имеют сравнительно высокие к. п. д. (0,85— 0,95). Однако одним из недостатков их является разрыв потока мощности от двигателя при переключении передач, вызывающий замедление движения, что снижает интенсивность разгона и ухудшает проходимость автомобиля. Наряду с этим правильность выбора момента переключения передач в зависимости от условий движения во многом зависит от квалификации водителя, а поэтому выбор момента переключения передач не всегда близок к наиболее выгодным режимам работы двигателя, что существенно снижает срок службы автомобилей и автобусов и ухудшает их экономичность. Значительное же число переключений передач в городских условиях движения вызывает сильное утомление водителя. Для устранения этих недостатков на легковых автомобилях ЗИЛ-4104, ГАЗ-14 «Чайка», автобусах ЛиАЗ-677М, ЛАЗ-4202, а также на автомобилях-самосвалах особо большой грузоподъемности БелАЗ-7522, -7525 и др. применяют гидромеханические передачи, устанавливаемые вместо сцепления и коробки передач. При наличии гидромеханической передачи скорость движения автомобиля управляется лишь педалью управления дроссельной заслонкой и при необходимости педалью тормоза.

Гидромеханическая передача состоит из двух основных частей: гидромеханического трансформатора и двух-, трех- или четырехступенчатой коробки передач, действующей автоматически в зависимости от изменения скоростного и нагрузочного режимов работы автомобиля.

Гидромеханический трансформатор. Включаемый между двигателем и трансмиссией автомобиля гидротрансформатор представляет собой гидравлический механизм, обеспечивающий автоматическое изменение передаваемого от двигателя крутящего момента в соответствии с изменениями нагрузки на ведомом валу коробки передач. В гидротрансформаторе (рис. 14.24, б) имеются три рабочих колеса с криволинейными лопатками: 2 — вращающееся насосное, 4 — турбинное и 3— колесо-реактор. Насосное колесо соединено с корпусом (ротором) гидротрансформатора и через него — с коленчатым валом (рис. 14.24, а) двигателя. Турбинное колесо связано через ведомый вал 5 с трансмиссией автомобиля.

Рекламные предложения на основе ваших интересов:

Колесо-реактор установлено на неподвижном пустотелом валу 6, закрепленном на картере гидротрансформатора. Муфта свободного хода позволяет колесу-реактору вращаться только в одном направлении попутно с вращением насосного колеса. Турбинное колесо, колесо-реактор и насосное колесо установлены внутри корпуса, закрепленного на маховике 9 (см. рис. 14.24, б) двигателя. Внутренняя часть корпуса 8 является рабочей полостью гидротрансформатора, которая заполняется циркулирующим под давлением маловязким маслом.

Корпус гидротрансформатора в сборе с расположенными в нем рабочими колесами помещен на подшипниках внутри закрытого неподвижного картера, передняя часть которого является опорой гидротрансформатора при установке его на автомобиле или автобусе.

При работе гидротрансформатора масло, нагнетаемое в рабочую полость, захватывается лопатками вращающегося насосного колеса, отбрасывается центробежной силой вдоль криволинейных лопаток к его наружной окружности и поступает на лопатки турбинного колеса. В результате создаваемого при этом напора масла турбинное колесо приводится в движение вместе с ведомым валом. Далее масло поступает на лопатки колеса-реактора, изменяющего направление потока жидкости, и затем в насосное колесо, непрерывно циркулируя по замкнутому кругу рабочей полости и участвуя в общем вращении с колесами гидротрансформатора, как указано стрелками. От давления масла, приложенного к турбинному колесу, заклинивается муфта свободного хода, благодаря чему колесо-реактор становится неподвижным.

Наличие неподвижного колеса-реактора (лопатки которого расположены так, что они изменяют направление проходящего через него потока жидкости) способствует возникновению на лопатках реактора реактивного момента, воздействующего через жидкость на лопатки турбинного колеса дополнительно к моменту, передаваемому на него от насосного колеса. Следовательно, колесо реактора дает возможность получать на валу турбинного колеса крутящий момент, отличный от момента, передаваемого двигателем.

Чем медленнее вращается турбинное колесо (по сравнению с насосным) от приложенной к валу турбинного колеса внешней нагрузки, тем значительнее лопатки реактора изменяют направление проходящего через него потока жидкости и тем больший дополнительный момент передается от колеса-реактора турбинному колесу, в результате чего увеличивается крутящий момент, передаваемый от его вала на трансмиссию.

Способность гидротрансформатора автоматически изменять (трансформировать) соотношение моментов на валах в зависимости от соотношения частоты вращения ведущего и ведомого валов, а следовательно, и от внешней нагрузки является его основной особенностью. Таким образом, действие гидротрансформатора подобно действию коробки передач с автоматическим изменением передаточных чисел.

Но так как диапазон изменения крутящего момента гидротрансформатором недостаточен для различных условий движения автомобилей, а также он не обеспечивает получение передачи заднего хода, на автомобилях и автобусах гидротрансформатор обычно устанавливают с механической коробкой передач.

Типичным примером взаимодействия гидротрансформатора и механической коробки передач является гидромеханическая передача (рис. 14.25) автобуса ЛиАЗ-677М. Передача состоит из гидротрансформатора А, корпус 3 которого через приводной вал соединяется с коленчатым валом двигателя и механической двухступенчатой коробкой передач Б с автоматическим управлением. Понижающая передача коробки имеет передаточное число 1,79, задний ход —1,71.

Рис. 14.24. Гидротрансформатор: а—схема работы; б—основные детали

Механическая двухступенчатая коробка передач. Коробка передач представляет собой зубчатый двухступенчатый редуктор с расположенным в нем ведущим, ведомым и промежуточным валами.

Ведущий вал установлен на двух шарикоподшипниках и проходит через опору, на которой установлено колесо-реактор с муфтой свободного хода. На шлицах переднего конца вала крепится турбинное колесо, приводящее вал во вращение. На заднем конце вала установлена шестерня привода промежуточного вала и расположен двойной фрикцион В типа многодискового сцепления с передними дисками и задними. Передние фрикционные диски служат для включения прямой, а задние — для включения понижающей передачи.

Промежуточный вал установлен на двух подшипниках качения. На нем жестко закреплены зубчатое колесо привода вала и ведущие колеса передачи переднего и заднего ходов. В зацеплении с последним находится шестерня.

Ведомый вал изготовлен за одно целое со ступицей муфты. На переднем конце вала установлены фрикционные диски. В средней части вала на подшипниках скольжения установлены ведомая шестерня передачи переднего хода и ведомая шестерня передачи заднего хода с зубчатыми полумуфтами.

При работе двигателя через гидротрансформатор (насосное и турбинное колеса, колесо-реактор) крутящий момент передается на вал коробки передач.

На понижающей передаче замкнуты передние диски двойного фрикциона, блокирующие шестерню 8 ведущего вала. Муфта свободного хода находится в крайнем левом положении и блокирует на ведомом валу шестерню. При этом крутящий момент от ведущего вала через передние диски фрикциона В, шестерню, зубчатые колеса, шестерню и муфту передается на ведомый вал коробки передач, а от него— к ведущим колесам автомобиля.

Рис. 14.25. Схема гидромеханической передачи автобуса ЛиАЗ-677М: А—гидротрансформатор; Б—коробка передач

На прямой передаче замкнуты задние диски двойного фрикциона В. При этом муфта находится в нейтральном положении. В этом случае в результате фрикционного сопряжения ведущий и ведомый валы жестко соединяются между собой, и крутящий момент передается без изменений.

При передаче заднего хода включаются передние диски двойного фрикциона, муфта переводится в крайне правое положение, блокируя шестерню заднего хода. При этом крутящий момент от ведущего вала через зубчатые колеса передается на промежуточный вал, а от него — через колесо, шестерни на ведомый вал, изменяя при этом при помощи шестерни его направление вращения.

В условиях эксплуатации могут возникать такие режимы работы гидромеханических передач, когда гидротрансформатор принудительно блокируется, т. е. его насосное и турбинное колеса жестко соединяются между собой в результате включения фрикциона, и он переходит на режим работы гидромуфты, при котором передаваемый момент не изменяется.

Гидромеханические передачи автомобилей БелАЗ-548, -7525, МАЗ-7310 оснащены четырехколесными гидротрансформаторами и трехступенчатыми коробками передач.

Гидромеханические передачи указанных автобусов и автомобилей оснащены электрогидравлической системой автоматического управления коробкой передач, которое осуществляется при помощи центробежного регулятора и гидравлического переключателя в зависимости от скорости движения и степени нажатия на педаль управления подачей топлива.

Рекламные предложения:

Читать далее: Главная передача и дифференциал

Категория: — Техническое обслуживание автомобилей

Главная → Справочник → Статьи → Форум

Гидромеханическая коробка передач Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

Рис. 2. Стенд для исследования гидравлического привода тормозов: 1,5 — манометры для измерения давления в трубопроводах до и после усилителя; 2 — блок регистрации

временных характеристик процесса торможения; 3 — поршневой вакуумный насос; 4 — вакуумметр; 6 — датчик максимального давления

В исходную конструкцию стенда внесен ряд изменений, позволяющих выполнять необходимые испытания. Для имитации процесса торможения автомобиля оборудовано рабочее место оператора, установлено дополнительное оборудование и измерительные приборы. Дополнительно к штатному диафрагменному насосу установлен поршневой вакуумный насос, обеспечивающий получение более высокого разряжения в вакуумной камере усилителя. Предусмотрена установка дополнительного рычага для создания тарированного усилия на тормозной педали. Измерение давлений тормозной жидкости до и после усилителя, разряжения в вакуумной камере выполняется с использованием пружинных манометров и вакуумметра.

Стенд позволяет измерять и некоторые временные характеристики процесса торможения: время реакции водителя, время запаздывания тормозного привода и время нарастания давления. Электрическая схема для измерения перечисленных параметров представлена на рис.3.

Рис.3. Электрическая схема для измерения составляющих времени процесса торможения

Регистрация указанных интервалов времени выполняется с использованием магнитоэлектрических счетчиков МЭС-54, включенных в сеть переменного тока частотой 50 Гц. Цена деления счетчика составляет 0.02 секунды. Сигналом к началу торможения служит загорание красной лампы HL1, включаемой выносной кнопкой S3. Одновременно подается питание на обмотку реле К1, контакты

которого запускают счетчик РТ1, регистрирующий время реакции водителя. По мере нарастания давления в приводе срабатывают коммутирующие датчики: датчик, фиксирующий момент нажатия на педаль S3, датчик стоп-сигнала S4, срабатывающий в момент касания тормозных колодок поверхности барабана, и датчик максимального давления в тормозном приводе S5. Управляемые этими датчиками реле К2 — К4 поочередно включают и отключают счетчики. Счетчик РТ2 регистрирует время запаздывания тормозного привода, а счетчик РТ3 фиксирует время нарастания давления.

На рис.4 показана характеристика гидровакуумного усилителя, полученная в ходе доводки стенда. На графике показаны зависимость давления после гидравлического цилиндра усилителя при неработающем и работающем усилителе (обозначение соответственно Р2бу и Р2су) и кривая изменения коэффициента усиления усилителя Ку в зависимости от давления тормозной жидкости в главном тормозном цилиндре Р1 (до усилителя). Эксперимент проводился при максимальном разряжении в вакуумной камере равном 30 кПа.

Р1,МПа

Рис.4. Характеристика гидровакуумного усилителя

Стенд предназначен для исследования характеристик установленных на него усилителей тормозов и влияния на них конструктивных параметров, входящих в выражение (1). Стенд так же используется в учебном процессе при изучении студентами специальности 190201 дисциплины «Конструирование и расчет автомобиля и трактора».

Список литературы

1. Армейские автомобили. Конструкция и расчет. М.М. Запрягаев, Л.К. Крылов, Е.И. Мигидович и др./Подред. А.С. Антонова. — М.: Изд-во Министерства обороны СССР, 1970. — Ч.2. — 480 с.

УДК 629.113-585 Б.М. Тверсков

Курганский государственный университет

ГИДРОМЕХАНИЧЕСКАЯ КОРОБКА ПЕРЕДАЧ

Аннотация

Дано описание гидромеханической коробки передач, в которой для включения передач используется электронная система синхронизации скоростей вращения соединяемых деталей.

Ключевые слова: коробка передач, блок управления, гидротрансформатор.

B.M.Tverskov Kurgan State University

HYDROMECHANICAL GEAR BOX

Annotation

In the article hydromechanical gear box with electronic system used to synchronize the rotational speed of connected components is described.

Key words: gear box, controller, hydraulic torque converter.

В статье приводится описание гидромеханической коробки передач, в которой для включения передач используется электронная система синхронизации скоростей вращения соединяемых деталей, а также возможно включение передач рычагом в случае выхода из строя электронной системы.

Чтобы включение передачи произошло, необходимы одинаковые окружные скорости зубьев соединяемой пары шестерен или шестерни и муфты, если включение происходит с помощью зубчатых муфт. Смещением шестерни включается передача заднего хода, а также иногда — первая передача. Для включения других передач чаще используются зубчатые муфты. Чтобы включение было легким, торцы зубьев заостряются. Иногда используются так называемые муфты легкого включения, особенностью которых является различная длина соседних зубьев муфты со стороны включения. В момент включения передачи скорости выравниваются ударами скосов зубьев. При разнице передаточных чисел не более 20% передачи легко включаются и без синхронизаторов. В коробках передач американских тягачей с числом передач 14-16 синхронизаторов обычно нет, но передаточные числа соседних передач отличаются не более, чем на 20% (рис. 1).

Рис. 1. Коробка передач США с 15-ю передачами

Наибольшая разница скоростей соединяемых в коробке передач шестерен бывает перед началом движения. Выходной вал коробки передач при этом неподвижен, а соединенный с двигателем промежуточный вал вращается. Если сцепление ведет, а синхронизаторы отсутствуют, включить передачу на месте крайне трудно. Однако после того, как автомобиль начал движение, следующие передачи включаются без особого труда путем снижения частоты вращения промежуточного вала уменьшением подачи топлива в цилиндры двигателя. Когда нужно включить низшую передачу, частота вращения промежуточного вала должна увеличиваться.

До появления в автомобильных коробках передач синхронизаторов включение передач рекомендовалось

производить двойным выжимом педали сцепления. Чтобы при разгоне автомобиля включить следующую передачу, выжимается педаль сцепления и рычаг включения передач выводится в нейтральное положение. После этого педаль сцепления отпускается на 1-2 секунды, обороты промежуточного вала снижаются, педаль сцепления вновь выжимается и без стука зубьев включается очередная высшая передача. Если требуется включить низшую передачу, то после выжима педали сцепления и выведения рычага включения передач в нейтральное положение, педаль сцепления отпускается. Далее водитель резко качком нажимает педаль подачи топлива (газа), вновь выжимает педаль сцепления и включает передачу. Такой способ включения на автомобилях с коробками передач без синхронизаторов был хорошо отработан и никаких трудностей у профессионалов не вызывал.

Полное равенство оборотов соединяемых деталей при этом, конечно, не получается, но оно практически и не требуется. Небольшая разница скоростей выравнивается за счет скоса зубьев. При достаточном навыке включение передачи происходит четко и без стука зубьев шестерен (муфт). Считалось: если при включении передач зубья трещат, водитель не умеет включать передачи. Опытные водители могут включать передачи без выжима педали сцепления.

Старые грузовики до сих пор ходят с такими коробками передач. Существовало мнение, что водителям-профессионалам синхронизаторы в коробках передач не нужны.

В известных вальных гидромеханических коробках передач типа \Л/ЭК для включения передач устанавливаются сцепление и синхронизаторы. В разработанной гидромеханической коробке (рис.2) сцепление и синхронизаторы отсутствуют, что упрощает коробку, сокращает её длину и делает более надежной.

Тип спроектированной коробки — трехвальная с неподвижными осями валов, четырехступенчатая. Максимальная скорость автомобилей, для которых предназначена коробка — 65-70 км/ч. Для столь низких скоростей число передач больше четырех практически не требуется. Эксплуатация тягача МАЭ-537 с трехступенчатой коробкой передач при таких скоростях нареканий из-за малого числа передач не вызывала. Вместе с двухступенчатой раздаточной коробкой и гидротрансформатором обеспечивается движение в самых различных условиях. Гидротрансформатор с корпусом и системой блокировки в спроектированной коробке передач такой же, как на МАЗ-537. Корпус гидротрансформатора соединяется с корпусом вальной коробки передач через тот же центрирующий поясок на корпусе гидротрансформатора и крепится такими же болтами и шпильками, какие используются для соединения с корпусом планетарной коробки. При отсоединении корпуса гидротрансформатора от корпуса коробки передач турбинный вал выходит из шлицевого отверстия ведущей шестерни. Масляные системы коробки и гидротрансформаторы объединены, слив масла из корпуса гидротрансформатора производится через патрубок в корпус коробки передач, где установлен заборник для масла. Чтобы коробки были взаимозаменяемы, длина вальной гидромеханической коробки по фланцам входного и выходного валов сделана такой же, как с планетарной, При проектировании это вызывало значительные трудности и наложило целый ряд ограничений, т. к. вальная коробка обычно длиннее. Расстояние между осями выходного и промежуточного валов — 200 мм. Коробка передач может работать с двигателем мощностью до 700 л.с. (рис.3).

Рис. 2. Гидромеханическая вальная коробка передач

Рис. 3. Гидромеханическая планетарная коробка передач

Так как гидротрансформатор двигатель от трансмиссии полностью не отсоединяет даже при самых малых оборотах, для остановки промежуточного вала при включении передач на его наружном конце установлен тормоз. Вместо двух возможных мест разрыва потока мощности при включении передач (в сцеплении и гидротрансформаторе) используется одно.

Сцепление на автомобиле с механической коробкой необходимо для плавного трогания с места. Здесь это выполняет гидротрансформатор. Момент на тормозе в десятки раз меньше, чем передаваемый сцеплением. Так как тормоз размещен снаружи, он не имеет тех трудностей в обслуживании и ремонте, какие являются обычными для сцепления.

Когда автомобиль неподвижен и промежуточный вал заторможен, передача включается без стука зубьев. Чтобы перед включением других передач получить нужную

частоту вращения промежуточного вала, используется электронная система синхронизации скоростей вращения соединяемых деталей (рис. 4). С помощью этой системы промежуточный вал тормозится или разгоняется до нужных оборотов.

Система синхронизации содержит два тахогенерато-ра, один из которых соединен с промежуточным валом, другой — с выходным валом коробки передач. После того как водитель подвел рычаг включения передач к положению включения нужной передачи, сначала включается система синхронизации. Подаваемые тахогенераторами напряжения сравнивается в блоке управления, откуда поступает сигнал на торможение или разгон промежуточного вала. В первом случае срабатывает тормоз, во втором — увеличиваются обороты за счет большей подачи топлива в цилиндры двигателя.

Передаточные числа Бальная коробка передач

первая передача -3,3 вторая передача — 2,31 третья передача -1,55 четвертая передача — 1,0 задний ход -3,9

Планетарная коробка передач

первая передача — 3,2

вторая передача — 1,8

третья передача — 1,0

задний ход — 1,6

Рис. 4. Схема управления вальной коробкой передач: 1 — тормоз; 2, 3, 4, 5- пневмоэлектрокпапаны; 6 — пневмоцилиндр включения передач; 7, 8- электродатчики (тахогенераторы) на выходном и промежуточном валах;

9 — пневмоцилиндр тормоза; 10 — блок управления;

11 — пневмоцилиндр для увеличения оборотов коленчатого вала; 12- рычаг включения передач

Когда отношение скоростей вращения выходного и промежуточного валов становится равным передаточному числу соединяемой пары шестерен, на электропнев-мокпапан пневмоцилиндра, включающего передачу, подается сигнал. Одновременно на контрольное табло подается сигнал о готовности системы к включению. Водитель лишь придерживает рычаг включения передач, не допуская удар от пневмоцилиндра на детали коробки передач (шестерни, муфты), т.к. при ударах они быстро изнашиваются или ломаются. Задняя передача включается на месте, когда промежуточный вал заторможен, электронная синхронизация для её включения не требуется.

Срок службы используемой на тягачах планетарной коробки с фрикционным включением передач ограничен по причине выхода их строя фрикционов. С падением давления поступающего в бустеры фрикционов масла, что происходит из-за износа насосов, начинается буксование дисков фрикционов. Это ведет к их сильному нагреву, короблению и выходу из строя коробки передач.

Другим недостатком планетарной коробки является малое передаточное число задней передачи — 1,6, тогда как передаточное число первой передачи — 3,2. В сложных условиях это затрудняет движение автомобиля назад. К тому же стоимость изготовления планетарной коробки несравнимо выше.

Коэффициент трансформации гидротрансформатора-3,5 Мн = Х-у пн2• с!5

В случае выхода из строя электронной системы синхронизации, затормозив промежуточный вал, можно рычагом включить любую передачу, в том числе высшую, и начать движение. Так как коэффициент трансформации гидротрансформатора высокий (он равен передаточному диапазону коробки передач), разгонные качества автомобиля будут вполне удовлетворительные. На автомобиле с обычной механической коробкой передач без гидротрансформатора включить передачу и начать движение, когда сцепление вышло из строя, практически невозможно.

Если перед началом движения при неработающей электронной системе синхронизации включить первую передачу, то другие передачи при разгоне следует включать с частичным торможением промежуточного вала при выведенном в нейтральное положение рычаге включения передач. Для включения низшей передачи необходимо увеличить обороты промежуточного вала, для чего рычаг включения передач нужно вывести в нейтральное положение, нажать на педаль подачи топлива и включить передачу. Конечно, это требует навыков. Но это аварийные, запасные варианты включения, их использование предусматривается в экстренных случаях. В основном же включение передач производится после автоматической синхронизации скоростей соединяемых деталей электронной системой и сигнала (светового, звукового) водителю о равенстве оборотов соединяемых деталей коробки передач.

Так как при наличии гидротрансформатора количество переключений передач резко сокращается, водитель может решить, нужна ли ему автоматическая система синхронизации или он может включать передачи и без неё. Наиболее трудным при включении передач является включение на месте. Но при наличии тормоза на промежуточном валу проблем с этим нет. Опыт показал, что после остановки тормозом промежуточного вала включение передач на месте происходит без затруднений.

В механической коробке передач для включения передач в движении необходимо изменить скорость вращения сравнительно легкого ведомого диска сцепления. В данном случае изменяется скорость турбинного колеса, момент инерции которого значительно больше. Но при наличии тормоза это решается. Насколько гидротрансформатор и тормоз могут заменить сцепление, может показать эксплуатация автомобиля с такой системой.

Способствуют включению передач пневмоусилите-ли, без которых на тяжелых автомобилях не обходятся. Отработка предлагаемой системы включения может быть в условиях эксплуатации.

При движении с неработающей системой синхронизации можно обычным образом блокировать гидротрансформатор и не допускать перерасход топлива.

Разработанная гидромеханическая коробка передач обладает целым рядом преимуществ по сравнению с указанной планетарной, исключительно сложной и дорогой в производстве и ремонте, а главное, выходящей из строя

при снижении давления масла в бустыре фрикциона. Простая конструкция может быстро восстановлена в чрезвычайных условиях. При этом работа по ремонту требует значительно меньшей квалификации. Восстановить коробку передач с включением передач фрикционами в таких условиях значительно сложнее.

Разработанная коробка обладает автоматичностью действия, так как имеется гидротрансформатор: количество переключений передач сокращается в несколько раз, потому они не утомительны.

Система блокировки гидротрансформатора замечаний не имеет. Для блокировки большой момент не требуется, к тому же, в экстренных случаях возможна работа гидротрансформатора и без блокировки.

Фрикционное включение передач в автомобильных коробках делается, если коробка автоматическая. Если же коробка не автоматическая, а как указанная планетарная, передачи включаются шлицевыми муфтами или смещением шестерен. Использовать в неавтоматической автомобильной коробке фрикционное включение, как правило, не оправдано: это слишком дорого и есть большая вероятность выходов из строя коробки в случае снижения давления масла в системе включения фрикционов, что и отмечается в указанной планетарной коробке. Работающие в масле, выполненные из высококачественной стали, имеющие высокую твердость шестерни масляных насосов могут сравнительно быстро изнашиваться, после чего насос не создаёт нужное давление. Надежность работы насосов может решаться за счет большого запаса давления в системе. Избыточного давления должно хватать на срок службы коробки передач при постоянном его снижении из-за износов. А это требует увеличения размеров фрикциона.

Сгорание фрикциона в планетарной коробке означает прекращение движения и очень серьезный ремонт. Выход из строя системы синхронизации — всего лишь необходимость включать передачи иным образом, что при наличии гидротрансформатора и тормоза на промежуточном валу вполне возможно. Отсутствие зависимости передаваемого крутящего момента от давления масла и включение передач шлицевым соединением делают коробку надежной и с большим КПД.

УДК 629.113 С.П. Жаров

Курганский государственный университет

АНАЛИЗ КАЧЕСТВА МОТОРНОГО МАСЛА В УСЛОВИЯХ ПРЕДПРИЯТИЙ АВТОМОБИЛЬНОГО ТРАНСПОРТА

Аннотация

В статье рассмотрены простейшие методы анализа качества моторного масла, позволяющие проверить его даже в условиях автотранспортного предприятия. Методика позволяет, используя разработанное программное обеспечение, путем экспериментального измерения кинематической вязкости масла, определить его индекс вязкости и принадлежность к соответствующему классу вязкости.

Ключевые слова: автомобиль, масло, вязкость, качество.

S.P. Zharov

Kurgan State University

THE QUALITY ANALYSIS OF THE ENGINE OIL IN THE CONDITIONS OF THE MOTOR TRANSPORT ENTERPRISES

Annotation

In article the elementary methods of the quality analysis of the engine oil are considered, allow checking it up even in the conditions of a motor transport enterprise. The technique allows using the developed software, by experimental measurement of kinematic viscosity of oil, to define its index of viscosity and an accessory to corresponding class of viscosity.

Keywords: a car, oil, viscosity, quality.

ВВЕДЕНИЕ

Вязкость моторных масел оказывает значительное влияние на надежность, безотказность, долговечность, а также эффективность работы двигателя. От вязкости моторного масла, при рабочих температурах зависят характер и вид трения в трущихся сопряжениях двигателя, затраты энергии на циркуляцию масла в системе смазки, отвод тепла от нагретых деталей, вязкость масла при низких температурах обеспечивает возможность пуска двигателя, продолжительность пуска холодного двигателя и связанные с этим износы. В последние годы на рынке автомобильных эксплуатационных материалов появляются некондиционные продукты, а нередко и откровенные подделки. Это касается в том числе и моторных масел.

1. ОСНОВНАЯ ЧАСТЬ

Известно, что вязкость масла, как и вязкость любой жидкости, изменяется в зависимости от изменения температуры. Принципиальная зависимость вязкости моторных масел оттемпературы выражается логарифмической кривой, которая достаточно точно описывается эмпирической формулой и имеет вид:

л/lgV=A + %, (1)

где г| — динамическая вязкость масла;

Т — абсолютная температура масла;

А и В — коэффициенты, постоянные для данного масла.

Формула позволяет представить вязкостно-температурную характеристику масла в координатах 1Я, функции -iJlgT , представляющую собой прямолинейную зависимость.

На основе используемых зависимостей разработаны специальные координатные сетки, по которым можно очень быстро построить вязкостно-температурные характеристики различных моторных масел, представляющие собой в этих координатных сетках прямые линии.

Поскольку через две точки можно провести прямую линию, то, пользуясь прямолинейной зависимостью вязкости от температуры в логарифмических координатах, можно графически по номограмме (рис.1) определить вязкость масла при любой температуре, если известна его вязкость при двух каких-либо температурах. Однако, для повышения достоверности характеристики в процессе лабораторных измерений стараются получить данные для построения прямой линии в логарифмических координатах по большему числу точек.

Гидромеханическая щелевая перфорация — Комплекс

Гидромеханическая щелевая пер­форация (ГМЩП) — технология вторич­ного вскрытия пласта. Она заключаю­щаяся в следующем: перфоратор, спущенный в скважину на насосно-компрессорных трубах и привязан­ный к нужному пласту геофизи­ческим методом, производит в обсадной колонне непрерывные длинные продольные щели. После через эти щели под воздействием гидромониторной струи на гор­ную породу и цементное кольцо, вымываются сплошные каверны.

Задачи, возникающие при вскрытии пласта

Производительность газовых и нефтяных скважин напрямую зависит от того насколько качественно произведено первичное и вторичное вскрытие продуктивного пласта. Известно, что идеальной технологии вскрытия пласта не существует. Любой буровой раствор, воздействуя на тонкодисперсную среду, каковой и является продуктивный пласт, в большей или меньшей степени ухудшает ее фильтрационные возможности. При этом формируются межгранулярные трудноразрушаемые мембраны и зоны кольматации. Они ухудшают проницаемость коллектора и, соответственно, снижают производительность скважины.

Следует знать, что самые щадящие способы вскрытия пласта всегда в большей или меньшей степени, отрицательно влияют на его фильтрационные свойства. Из современных способов вторичного вскрытия пласта, апробированных для различных видов коллекторов, наиболее эффективным является способ ГМЩП (гидромеханической щелевой перфорации). На сегодня, учитывая показатель цена-качество, он представляется самым оптимальным.

В процессе испытаний было установлено, что если давление на горный материал гидромониторного воздействия составляет 150-170 ат., а время воздействия более 30 мин., то общий радиус проникновения в пласт перфоратора будет в пределах 1-го метра. Штуцер перфоратора, расположенный под наклоном 45º, образовывает каверну, достигающую угла нормального откоса. Таким образом, при дальнейшем использовании скважины, из данной каверны не происходит осыпания пород, находящихся ниже уровня перфорации. Это даёт возможность добывать нефть на расстоянии  в два-три метра от забоя и до нижнего уровня перфорации.

Метод ГМЩП также успешно используется при вскрытии продуктивных пропласток. Т. к. между ними не происходит деформации перемычек. Применение данного метода вторичного вскрытия происходит не только на нефтяных скважинах, но и на других жидкостях, хотя следует сказать, что предпочтительным для гидромониторной струи вариантом все же является нефть. Это можно объяснить тем, что при вскрытии определённой части продуктивного пласта, которая не затронута кольматацией, струя восстанавливает естественные природные свойства пласта.

Из особенностей ГМЩП следует отметить то, что перед непосредственным началом работ нужно промыть скважину с помощью обратной промывки во избежание вторичной кольматации пласта. Причем промывку необходимо проводить не менее 3-х раз.

Преимущества гидромеханической щелевой перфорации

• Качественное вскрытие участка продуктивного пласта;
• Щадящее воздействие на заколонное цементное кольцо и эксплуатационную колонну ниже и выше отрезка перфорации: позволяет выборочно вскрывать исключительно продуктивные пропластки, не нарушая между ними перемычек;
• Создание довольно надежной связи с пластом;
• Возможность использования более низкого (в сравнении с кумулятивной перфорацией)  рабочего давления при гидроразрыве пласта;
• Гораздо большая площадь участка вскрытия продуктивного пласта в сравнении с кумулятивной перфорацией;
• Даёт возможность существенно понизить затраты на добычу нефти.
• Получение сверхдобытой нефти за счет качественного вскрытия пласта

Ремонт гидромеханической коробки в Москве — автосервис Global transmission, +7 (495) 545-73-77

Компания «Global-T» проводит качественный ремонт гидромеханических коробок передач в Москве, имея в своем распоряжении высокоточное оборудование и первоклассных специалистов.

Гидромеханическая коробка (ГМКП) дает возможность водителю не отвлекаться на переключение передач в пути, что повышает не только комфорт в поездке, но и безопасность движения. В современных авто устанавливаются АККП, поэтому переключения передач выполняются автоматически. Гидромеханическая трансмиссия — сложное сочетание устройств, сочетающее гидротрансформатор, управляющие механизмы, механическую коробку передач.

Работы по ремонту гидромеханической коробки передач должны проводиться опытными мастерами на специальном стенде с соблюдением порядка действий, особенностями конкретной КПП и модели автомобиля.

Какой бы не являлась по сложности гидромеханическая коробка передач, наши квалифицированные мастера всегда смогут провести ее ремонт и замену, потому что мы обеспечены необходимым оборудованием, высокоточным инструментарием, а главное, умеем выполнять такие работы.

Любая ГМКП подлежит ремонту и замене, но проводить такие работы надо только в специализированных сервисах, каким и является в Москве «Global-T».

Контроль гидромеханической коробки передач

Клиенты оставляют положительные отзывы на ремонт гидромеханических коробок передач в нашем автосервисе. Мы стремимся к длительному сотрудничеству, поэтому контроль и ремонт осуществляем на профильном оборудовании. Автомеханики обладают необходимой квалификацией, чтобы поменять и заменить ГМКП.

На любой вопрос о коробках передач, о том, сколько стоит ремонт, замена коробки, о функционировании и неполадках ГМКП, ценах на услуги и запчасти могут ответить менеджеры компании по указанному телефону.

При любых неисправностях гидромеханической коробки всегда обращайтесь к специалистам. На все работы компания «Global-T» предоставляет гарантию.

Гидромеханическая трансмиссия автомобиля, назначение и устройство

На чтение 4 мин. Просмотров 627

Автомобили с гидромеханической трансмиссией приобрели широкую популярность. Транспортные средства с АККП имеют определенные особенности конструкции.

Назначение и устройство гидромеханической трансмиссии легкового автомобиля

Неотъемлемыми элементами конструкции классического устройства автомобиля служат сцепление с КПП. Но меняющийся образ жизни диктует создание оптимального комфорта для водителей. Это ведет к изменению стандартных узлов автомашины. Их все чаще заменяет комбинированная гидромеханическая трансмиссия, в состав которой входит как механическая, так и гидравлическая трансмиссии. В устройствах этого типа передаточное число, крутящий момент меняются постепенно и плавно.

Трансмиссия

 Роль трансмиссии в машине

Для транспортного средства трансмиссией является все, что создает подачу крутящего момента от двигателя к колесам, например, КПП со сцеплением, как это в классических автомобилях. Сегодня в машинах их сменяют на АККП, когда управление облегчается, сцепление не предусмотрено, а переключения производятся автоматически.

Выполнение этих процессов обеспечивает гидромеханическая коробка передач. Для понимания процесса надо знать о двух главных моментах, возникающих при управлении автомобилем:

• При переключении скоростей трансмиссия отключается от двигателя;
• После смены дорожных условий выполняется изменение величины крутящего момента.

Это происходит после того, как выжато сцепление и переключена скорость коробкой передач (в обычных машинах). В транспортных средствах с АКПП эти процессы в большинстве случаев производит гидромеханическая коробка передач.

Механизм гидромеханической коробки

В устройство АКПП, применяемом в легковых автомобилях, входят:

1. Гидротрансформатор;
2. Управляющие составляющие;
3. Механическая коробка скоростей.

 Гидротрансформатор

Гидротрансформатор

В современный автомат входит гидротрансформатор, выполняющий в автомобиле с КПП (подает вращающий момент) функции сцепления. Благодаря гидротрансформатору транспортное средство плавно трогается. Снижение динамических нагрузок в трансмиссии приводит к повышению долговечности двигателя, а также остальных механизмов трансмиссии. Уменьшение количества переключений передач уменьшает утомляемость водителя.

Применение гидротрансформатора значительно увеличивает проходимость автомобиля по песку и снегу. Он создает устойчивую силу тяги с очень маленькой скоростью вращения на ведущих колесах, чем увеличивается их сцепление с поверхностью дорожного покрытия. Получается, что использование автоматических трансмиссий рекомендуется на внедорожниках. Гидротрансформатор имеет достаточно несложное устройство и объединяет три колеса:

• Двигатель с гидротрансформатором связывает насосное;
• Обеспечивает связь с первичным валом турбинное;
• Усиливает крутящий момент реакторное.

Турбины на 3/4 помещены в масло и защищены специальным корпусом. Рабочий процесс гидромеханического привода основывается на том, что вращающий момент направляется от двигателя к насосному колесу, к турбинному колесу подается поток масла. Оно раскручивает колесо, и усилие предается на вал коробки скоростей. Весь процесс циркуляции масла проходит по особой траектории: с внешней стороны насосного кольца направляется на турбинное, а далее назад через центр механизма идет к насосному.

Турбина

Гидротрансформатор автоматически меняет крутящий момент по мере нагрузки, далее он передается к механической коробке, и передачи переключаются фрикционными устройствами. Гидравлический привод определяет достаточное передаточное число, изменяя напор жидкости для ее циркулирования между напорным диском и турбинным. Свою работу гидротрансформатор выполняет непосредственно с планетарной коробкой.

Планетарная коробка

В гидромеханической АКПП чаще применяется планетарный механизм. При его простейшем устройстве крутящий момент подается к солнечной шестерне. С нею постоянно сцеплены свободно вращающиеся шестерни-сателлиты. На них предусмотрено водило, связанное с валом.

Если коронная шестерня находится в заторможенном положении, то крутящий момент через водило направляется на ведомый вал. Если шестерня расторможена, тогда сателлиты подают на нее крутящий момент. Ведомый вал при этом неподвижен.

 Достоинства и недостатки автоматической коробки

Плюсы АКПП:

1. Отсутствие переключения передач вручную;
2. Осуществление равномерной подачи мощности.

Автомобили автоматическим переключением скоростей отличаются особой плавностью хода. Когда водителю нет необходимости переключаться вручную, то облегчается процесс вождения транспортного средства.
Недостатками считается более сложная конструкция трансмиссий и их большая масса. К недостаткам относится более низкий КПД, снижающий топливную экономичность автомашины.
Это простейший вариант гидромеханической трансмиссии, а сегодня на легковые автомобили устанавливаются более совершенные модели.

Определение гидромеханики Merriam-Webster

hy · dro · me · chan · i · cal | \ ˌHī-drō-mi-ka-ni-kəl \

: , относящаяся к разделу механики, изучающему равновесие и движение жидкостей и твердых тел, погруженных в них.

определение гидромеханики по The Free Dictionary

Компьютерное моделирование экспериментальных результатов в механической модели, названной «искусственной улиткой», также подтвердило, что гидромеханическая структура улитки поддерживает обратную бегущую волну. Кроме того, был продемонстрирован склон трещиноватой породы с учетом инфильтрации дождя в качестве примера и распределения давления воды на поверхности разлома и внутри горных пород с увеличением времени выпадения осадков, а также были описаны смещения, распределение основных напряжений и устойчивость склона с учетом процесс гидромеханического соединения и разъединения, указывающий на то, что интенсивность дождя, время выпадения дождя и эффект гидромеханической связи в ненасыщенных условиях имеют большое влияние на движение фильтрационного потока через склоны трещиноватой породы и соответствующую стабильность.Сильная форма, слабая форма и связанная с ней форма дискретизации управляющих уравнений для гидромеханической связи внутри как матричной области, так и области трещин демонстрируются в этом разделе. И программное обеспечение на основе МКЭ ANSYS [20] и CFX [20] может реализовать два -ходовая гидромеханическая муфта через платформу верстака. Таким образом, вы избежите поломки термометра двигателя, разъема генератора, проводки датчика оборотов стартера, трубки отбора воздуха и гидромеханического блока (ГМУ). специализированный привод постоянной скорости на базе объемной гидромеханической трансмиссии и исследование его режимов работы в качестве привода системы выработки электроэнергии ветрогенератора.Их темы включают фундаментальные концепции механики и гидравлики ненасыщенных геоматериалов, растрескивание почв при осушении, новые экспериментальные инструменты для характеристики сильно переуплотненных глинистых материалов в ненасыщенных условиях, теорию гидромеханической связи в ненасыщенных геоматериалах и ее численную интеграцию, моделирование локализации деформации в связанных переходных явлений, моделирование оползней на частично насыщенных склонах, подверженных инфильтрации дождевых осадков, взаимодействие грунта и трубопровода в ненасыщенных почвах, а также геомеханический анализ речных дамб.Механическая мощность и гидромеханическая эффективность северной щуки (Esox lucius) обеспечивает быстрый старт. Последний класс CClass является новым с нуля, длиннее, шире и устанавливается на растянутой колесной базе, чтобы улучшить пространство и комфорт, а новая гидромеханическая подвеска автоматически подстраивается под Выполняемый процесс представляет собой гидроформование листа, также известное как гидромеханическая глубокая вытяжка. Компания HPM представила 900-тонную модель, в которой используется конструкция гидромеханического двухплитового зажима, а не традиционного четырех- и пятиточечного трехточечного зажима. зажимная конструкция переключателя.Зажимы с четырьмя стяжными шпильками предлагаются в виде полностью гидравлических или гидромеханических систем.

Услуги по гидромеханическим системам

В HMS наша команда работает над линейкой продуктов Dana более сорока лет. Мы это хорошо знаем.

Мы обслуживаем всю линейку внедорожных силовых агрегатов Spicer Dana Clark-Hurth, включая преобразователи крутящего момента, трансмиссии, комплекты и системы трансмиссии, оси и различные электрические и ручные регулирующие клапаны. HMS также очищает, тестирует и восстанавливает старые ядра и сменные блоки.Мы также поставляем, проектируем, ремонтируем и производим компоненты трансмиссии для многих небольших OEM-производителей.

• • Требуется ремонт трансмиссии старой модели? Отправьте его в HMS.
• • Нужны детали, которые трудно найти в одночасье? Позвоните в HMS прямо сейчас.
• • Стоит ли ремонтировать, перестраивать или покупать новое? HMS поможет вам определиться.

Быстрое обслуживание

HMS обещает отремонтировать ваш агрегат с первого раза. Вы можете рассчитывать на то, что HMS быстро поставит, протестирует и восстановит ваше оборудование, а также доставит его в пункт назначения.

Обслуживаемые отрасли

• — Грузовые автомобили повышенной проходимости и внутригородских перевозок
• — Железнодорожное и лесное оборудование
• — Строительная техника
• — Краны и разгрузочное оборудование в портах
• — Локомотивы
• — Сельхозтехника
• — Промышленные приводы
• — Горное дело
• — Строительство
• — Погрузочно-разгрузочные работы
• — Промышленное
• — Сельское хозяйство
• — Лесозаготовительное оборудование
• — Железнодорожное оборудование
• — Портовое оборудование (Стивидорные работы)
• — Телескопическое погрузочно-разгрузочное оборудование
• — Кран и оснастка
• — Грузовые автомобили повышенной проходимости и междугороднего сообщения

HMS также является авторизованным производителем оборудования для основных производителей гидростатических насосов и двигателей. В сочетании с нашим опытом проведения испытаний наши сборки поставляются откалиброванными, предварительно протестированными и настроенными на заводе для обеспечения оптимальной производительности.

Техническая экспертиза

Наши сертифицированные механики и высокотехнологичное оборудование для мастерских доказывают, что мы идем на шаг впереди своих конкурентов. Plus, мы являемся одним из девяти официально авторизованных сервисных центров Dana Spicer, владеющих специальной машиной Magna Flux, которая может проверять шестерни на наличие трещин, которые нельзя увидеть невооруженным глазом.

Наша стиральная машина промышленного размера помогает сэкономить время и деньги, особенно при реконструкции. Мы разбираем, промываем и проверяем все детали перед повторной сборкой агрегата. Этот дополнительный шаг помогает убедиться, что вы получаете готовый проект, который был тщательно очищен и выполнен перед повторной сборкой. При каждом ремонте HMS предоставляет подробный отчет о проверке и стоимости ремонта, включая цифровые фотографии.

OEM

Вы OEM-производитель, чье промышленное внедорожное оборудование требует ремонта системы трансмиссии по индивидуальному заказу? У нас в HMS есть как детали, так и возможности.Имея в штате трех инженеров, мы можем поставить, спроектировать и изготовить практически все, что вам нужно.

Топливная система турбинного двигателя — гидромеханическая и гидромеханическая / электронная

Гидромеханический контроль топлива

Гидромеханические регуляторы подачи топлива использовались и все еще используются на многих двигателях, но их использование становится ограниченным, уступая место электронным средствам управления. Регуляторы подачи топлива имеют две секции, вычислительную и дозирующую, чтобы обеспечить правильный расход топлива для двигателя.Чистый гидромеханический контроль топлива не имеет электронного интерфейса, помогающего вычислять или измерять расход топлива. Он также обычно приводится в действие зубчатой ​​передачей газогенератора двигателя для определения частоты вращения двигателя. Другими измеряемыми механическими параметрами двигателя являются давление на выходе компрессора, давление в горелке, температура выхлопных газов, а также температура и давление воздуха на входе. Как только вычислительная секция определяет правильное количество потока топлива, дозирующая секция через кулачки и сервоклапаны подает топливо в топливную систему двигателя.Фактические рабочие процедуры для гидромеханического контроля топлива очень сложны, и, тем не менее, учет топлива не такой точный, как с электронным типом интерфейса или управления. Электронное управление может получать больше входных сигналов с большей точностью, чем гидромеханическое управление. Ранние электронные средства управления использовали гидромеханическое управление с электронной системой, добавленной к системе для точной настройки дозирования топлива. В этом устройстве также использовалась гидромеханическая система в качестве резервной на случай отказа электронной системы.[Рисунок 2-49] Рисунок 2-49. Схема блока управления топливом, гидромеханическая / электронная.

Гидромеханическое / электронное управление подачей топлива

Добавление электронного управления к основному гидромеханическому управлению подачей топлива стало следующим шагом в развитии систем управления подачей топлива газотурбинных двигателей. Как правило, в системах этого типа использовался удаленный EEC для регулировки расхода топлива. Описание типовой системы объясняется в следующей информации. Основная функция топливной системы двигателя заключается в повышении давления топлива, измерении расхода топлива и подаче распыленного топлива в секцию сгорания двигателя.Расход топлива регулируется узлом гидромеханического управления топливом, который содержит секцию отсечки топлива и секцию дозирования топлива.

Этот блок управления подачей топлива иногда устанавливается на лопастном топливном насосе. Он обеспечивает соединение рычага мощности и функцию отключения подачи топлива. Устройство обеспечивает механическую защиту золотника газогенератора от превышения скорости при нормальной (в автоматическом режиме) работе двигателя. В автоматическом режиме EEC контролирует дозирование топлива. В ручном режиме берет на себя гидромеханическое управление.

Во время нормальной работы двигателя дистанционно установленный электронный блок управления топливом (EFCU) (такой же, как EEC) выполняет функции настройки тяги, регулирования скорости и ускорения, а также ограничения замедления через выходы EFCU на блок управления топливом в зависимости от мощности рычажные входы. В случае отказа электрической части или EFCU или по выбору пилота блок управления подачей топлива работает в ручном режиме, позволяя двигателю работать с пониженной мощностью под управлением только гидромеханической части контроллера.

Полная система подачи топлива в двигатель и система управления состоит из следующих компонентов и обеспечивает указанные ниже функции:

1. Лопастной топливный насос в сборе представляет собой топливный насос с фиксированным рабочим объемом, который подает топливо под высоким давлением в систему управления топливом двигателя. [Рисунок 2-50] Рисунок 2-50. Топливный насос и фильтр.

2. Перепускной клапан фильтра в топливном насосе позволяет топливу обходить топливный фильтр, когда падение давления на топливном фильтре чрезмерно. Встроенный индикатор перепада давления визуально отмечает состояние избыточного перепада давления до того, как произойдет байпас, путем выдвижения штифта из стакана топливного фильтра.Расход нагнетаемого топлива топливного насоса, превышающий требуемый блоком управления подачей топлива, возвращается от регулятора к промежуточной ступени насоса.

3. Узел гидромеханического управления подачей топлива обеспечивает функцию измерения топлива EFCU.

Топливо подается в регулятор подачи топлива через впускной фильтр с размером отверстий 200 микрон и дозируется в двигатель с помощью дозирующего клапана с сервоприводом. Это устройство соотношения расхода топлива и давления нагнетания компрессора (Wf / P3), которое устанавливает дозирующий клапан в зависимости от давления нагнетания компрессора двигателя (P3).Перепад давления топлива на сервоклапане поддерживается сервоуправляемым байпасным клапаном в ответ на команды от EFCU. [Рисунок 2-49] Электромагнитный клапан ручного режима находится под напряжением в автоматическом режиме. Автоматический режим ограничивает работу механического регулятора скорости. Он ограничен одной настройкой регулятора скорости, превышающей диапазон скоростей, управляемый с помощью электроники. Выключение клапана ручного режима позволяет механическому регулятору скорости работать как регулятор всех скоростей в зависимости от угла рычага мощности (PLA).Система управления подачей топлива включает в себя маломощный чувствительный моментный двигатель, который можно активировать для увеличения или уменьшения расхода топлива в автоматическом режиме (режим EFCU). Моментный двигатель обеспечивает интерфейс с электронным блоком управления, который определяет различные параметры двигателя и окружающей среды и активирует моментный двигатель для соответствующего измерения расхода топлива. Этот моментный двигатель обеспечивает электромеханическое преобразование электрического сигнала от EFCU. Ток моментного двигателя равен нулю в ручном режиме, который устанавливает фиксированное соотношение Wf / P3.

Это фиксированное отношение wf / P3 таково, что двигатель работает без помпажа и способен создавать как минимум 90-процентную тягу на высоте до 30 000 футов для этой примерной системы. Все управление скоростью золотника высокого давления (газогенератора) осуществляется регулятором нахлыстовой массы. Регулятор грузоподъемности регулирует работу пневматического сервопривода в соответствии с заданной скоростью, определяемой настройкой угла рычага мощности (PLA). Пневматический сервопривод выполняет модуляцию соотношения Wf / P3 для управления скоростью газогенератора, стравливая P3, воздействуя на сервопривод дозирующего клапана.Клапан-ограничитель P3 стравливает давление P3, действующее в сервоприводе дозирующего клапана, когда конструктивные ограничения двигателя встречаются в любом режиме управления. Электромагнитный клапан обогащения топлива для запуска обеспечивает дополнительный поток топлива параллельно с дозирующим клапаном, когда это необходимо для холодного запуска двигателя или перезапуска на высоте. Когда требуется обогащение, клапан приводится в действие EFCU. В ручном режиме он всегда обесточен, чтобы предотвратить работу на малой высоте на холостом ходу.

За дозирующим клапаном расположены ручные запорные клапаны и клапаны повышения давления.Запорный клапан представляет собой поворотный узел, соединенный с силовым рычагом. Это позволяет пилоту подавать топливо в двигатель вручную. Клапан нагнетания действует как ограничитель нагнетания для гидромеханического управления. Он работает для поддержания минимального рабочего давления во всем блоке управления. Клапан повышения давления также обеспечивает герметичное перекрытие подачи топлива к топливным форсункам двигателя, когда ручной клапан закрыт.

4. Узел делителя потока и сливного клапана подает топливо в форсунки первичного и вторичного топлива двигателя.Он сливает воду из форсунок и коллекторов при остановке двигателя. Он также включает встроенный соленоид для изменения расхода топлива в условиях холодного пуска.

Во время запуска двигателя делитель потока направляет весь поток через первичные сопла. После запуска, когда потребность двигателя в топливе увеличивается, клапан делителя потока открывается, позволяя работать вторичным форсункам. В течение всего установившегося режима работы двигателя как из первичных, так и из вторичных форсунок поступает топливо. Самобайпасный экран размером 74 микрон расположен под впускным патрубком для топлива и обеспечивает последнюю возможность фильтрации топлива перед топливными форсунками.

5. Топливный коллектор в сборе представляет собой согласованный набор, состоящий из первичного и вторичного коллекторов и узлов топливных форсунок.

Двенадцать топливных форсунок направляют первичное и вторичное топливо через форсунки, вызывая завихрение топлива и образование мелкодисперсной струи. Коллектор в сборе обеспечивает направление и распыление топлива для обеспечения надлежащего сгорания.

Система EEC состоит из гидромеханического управления подачей топлива, EFCU и потенциометра угла рычага мощности, установленного на самолете.Управляющие сигналы, генерируемые самолетом, включают давление на входе, перепад давления воздушного потока и температуру на входе, а также выбор пилотом ручного или автоматического режима для работы EFCU. Управляющие сигналы, генерируемые двигателем, включают скорость вращения золотника вентилятора, скорость вращения золотника газогенератора, внутреннюю температуру турбины, температуру нагнетания вентилятора и давление нагнетания компрессора. Управляющие сигналы, генерируемые самолетом и двигателем, направляются в EFCU, где эти сигналы интерпретируются. Потенциометр PLA установлен в квадранте дроссельной заслонки.Потенциометр PLA передает электрический сигнал в EFCU, который представляет потребность двигателя в тяге в зависимости от положения дроссельной заслонки. Если EFCU определяет, что требуется изменение мощности, он дает команду моментному двигателю модулировать перепад давления на датчике головки. Это изменение перепада давления заставляет дозирующий клапан перемещаться, изменяя поток топлива в двигатель по мере необходимости. EFCU получает электрические сигналы, которые представляют рабочие параметры двигателя. Он также принимает сигнал, инициированный пилотом (положением рычага мощности), представляющий потребность двигателя в тяге.EFCU вычисляет электрические выходные сигналы для использования системой управления топливом двигателя для планирования работы двигателя в заданных пределах. EFCU запрограммирован на распознавание заданных рабочих пределов двигателя и вычисление выходных сигналов, чтобы эти рабочие пределы не превышались. EFCU удаленно расположен и установлен на планере. Интерфейс между EFCU и самолетом / двигателем обеспечивается через разветвленный узел жгута проводов. [Рисунок 2-51] Рисунок 2-51. Система управления двигателем.

Летный механик рекомендует

Гидромеханическое соединение в геологических процессах

Андерсон Э.М. (1938) Динамика проникновения пластов. Proc R Soc Edinb 58: 242–251

Google Scholar

Анжевин К.Л., Тюркотт Д.Л. (1983) Снижение пористости с помощью раствора под давлением: теоретическая модель для кварцевых аренитов. Geol Soc Am Bull 94 (10): 1129–1134

Google Scholar

Athy, LF (1930) Плотность, пористость и уплотнение осадочных пород.Bull Am Assoc Petrol Geol 14 (1): 1–24

CAS Google Scholar

Bangs NLB, Westbrook, GK (1991) Сейсмическое моделирование зоны деколлемента у основания аккреционного комплекса Барбадосского хребта. J Geophys Res 96 (B3): 3853–3866

Google Scholar

Барбур С.Л., Фредлунд Д.Г. (1989) Механизмы осмотического потока и изменения объема в глинистых почвах. Can Geotech J 26 (4): 551–562

Google Scholar

Batu V (1998) Гидравлика водоносного горизонта, Wiley, New York

Bekele EB, Person MA, Rostron BJ (2000) Создание аномального давления в бассейне Альберты: последствия для нефтяного заряда формации Викинг.J Geochem Explor 69–70: 601–605

Google Scholar

Беннетт П.К., Хиберт Ф.К., Роджерс Дж.Р. (2000) Микробиологический контроль равновесия минеральных и грунтовых вод: от макроуровня до микромасштаба. Hydrogeol J 8 (1): 47–62

Артикул CAS Google Scholar

Berry FAF (1973) Высокие потенциалы флюидов в прибрежных хребтах Калифорнии и их тектоническое значение. Am Assoc Petrol Geol Bull 57 (7): 1219–1249

Google Scholar

Bethke CM (1989) Моделирование подземного потока в осадочных бассейнах.Геол Рундш 78 (1): 129–154

Google Scholar

Бетке CM, Корбет Т.Ф. (1988) Линейные и нелинейные решения для одномерного течения уплотнения в осадочных бассейнах. Water Resour Res 24 (3): 461–467

Google Scholar

Бетке К.М., Ли М.К., Парк Дж. (1999) Моделирование бассейна с помощью Basin2, выпуск 4. Университет Иллинойса, Урбана, Иллинойс

Биот М.А. (1941) Общая теория трехмерной консолидации.J Appl Phys 12 (2): 155–164

Google Scholar

Био М.А. (1955) Теория упругости и уплотнения для пористого анизотропного твердого тела. J Appl Phys 26 (2): 182–185

CAS Google Scholar

Био М.А. (1956а) Теория деформирования пористого вязкоупругого анизотропного твердого тела. J Appl Phys 27 (5): 459–467

Google Scholar

Био М.А. (1956b) Теория распространения упругих волн в пористом твердом теле, насыщенном жидкостью.I. Низкочастотный диапазон. J Acoust Soc Am 28 ​​(2): 168–178

Google Scholar

Био М.А. (1956c) Теория распространения упругих волн в пористом твердом теле, насыщенном жидкостью. II. Более высокий частотный диапазон. J Acoust Soc Am 28 ​​(2): 179–191

Google Scholar

Био М.А. (1972) Теория конечных деформаций пористого твердого тела. Ind Univ Math J 21 (7): 597–620

Google Scholar

Био М.А. (1973) Нелинейная и полулинейная реология пористого твердого тела.J Geophys Res 78 (23): 4924–4937

Google Scholar

Био М.А., Уиллис Д.Г. (1957) Коэффициенты упругости теории уплотнения. J Appl Mech 24: 594–601

Google Scholar

Bitzer K (1997) БАССЕЙН: Модель конечных элементов для моделирования консолидации, потока жидкости, переноса растворенных веществ и теплового потока в осадочных бассейнах. В: Pavlowsky-Glahn V (ed) Proc IAMG 97, CIMNE, UPC, Barcelona, ​​pp 444–449

Bitzer K, Salas J, Ayora C (2000) Давление жидкости, скорости потока и процессы переноса в консолидируемых осадочных породах. колонна с переходными гидравлическими свойствами.J Geochem Explor 69–70: 127–131

Google Scholar

Болей Б.А., Вайнер Дж. Х. (1960) Теория термических напряжений. Wiley, New York

Borja RI (1984) Анализ методом конечных элементов зависимости поведения мягких глин от времени. Докторская диссертация, Стэнфордский университет, Стэнфорд, Калифорния

Борха Р.И., Кавазанджян Э. мл. (1984) Анализ методом конечных элементов зависимого от времени поведения мягких глин. Geotech Eng Rep No. GT1, Dept Civ Eng, Stanford University, Stanford, California (Доступно у первого автора)

Borja RI, Kavazanjian, E Jr.(1985) Основная модель поведения «напряжение-деформация-время» «влажных» глин. Géotechnique 35 (3): 283–298

Google Scholar

Brace WF, Paulding B, Scholz CH (1966) Дилатансия в разрушении кристаллических пород. J Geophys Res 71 (16): 3939–3954

Google Scholar

Bredehoeft JD, Hanshaw BB (1968) О поддержании аномального давления жидкости. I. Мощные осадочные толщи.Geol Soc Am Bull 79 (9): 1097–1106

Google Scholar

Bredehoeft JD, Wesley JB, Fouch TD (1994) Моделирование происхождения давления жидкости, образования трещин и движения жидкости в бассейне Уинта, штат Юта. Am Assoc Petrol Geol Bull 78 (11): 1729–1747

CAS Google Scholar

Бритто А.М., Ганн М.Дж. (1987) Механика критического состояния почвы с помощью конечных элементов.Wiley, New York

Картрайт Дж. А., Лонерган Л. (1996) Объемное сжатие глинистых пород: механизм развития полигональных систем разломов регионального масштаба. Basin Res 8 (2): 183–193

Google Scholar

Cathles LM (1977) Анализ охлаждения интрузивов конвекцией грунтовых вод, включая кипение. Econ Geol 72 (5): 804–826

CAS Google Scholar

Коко М., Райс Дж. Р. (2002) Эффекты порового давления и пороупругости в анализе кулоновского напряжения при взаимодействии землетрясений.J Geophys Res 107 (B2): ESE 2.1 1–17

Статья Google Scholar

Кокрейн Г.Р., Мур Дж.К., Маккей М.Э., Мур Г.Ф. (1994) Модель скорости и предполагаемой пористости аккреционной призмы Орегона на основе данных многоканальных сейсмических отражений: последствия для обезвоживания наносов и избыточного давления. J Geophys Res 99 (B4): 7033–7043

Google Scholar

Коннолли Ю.А., Подладчиков Ю.Ю. (2000) Вязкоупругое уплотнение и расчленение в зависимости от температуры в осадочных бассейнах.Тектонофизика 324 (3): 137–168

Статья Google Scholar

Кули Р.Л. (1975) Обзор и синтез теорий Био и Джейкоба-Купера движения грунтовых вод. Hydro and Water Resources Publ № 25, Центр исследований водных ресурсов, Институт исследований пустынь, Университет Невады

Корбет Т.Ф., Бетке К.М. (1992) Неравновесное давление флюидов и поток грунтовых вод в осадочном бассейне Западной Канады.J Geophys Res 97 (B5): 7203–7217

Google Scholar

Curtis GP (2002) Сравнение подходов к моделированию реактивного транспорта растворенных веществ, включающего реакции разложения органических веществ множеством концевых акцепторов электронов. Comput Geosci (в печати)

Davis EE, Wang K, Thomson RE, Becker K, Cassidy JF (2001) Эпизод расширения морского дна и связанная с ним деформация плит, полученная в результате переходных процессов давления флюида в земной коре.J Geophys Res 106 (B10): 21953–21963

Google Scholar

Дьюарс Т., Ортолева П. (1994) Нелинейные динамические аспекты гидрологии глубоких бассейнов: формирование флюидного отсека и эпизодический выброс флюида. Am J Sci 294 (6): 713–755

Google Scholar

Detournay E, Cheng AH-D (1993) Основы пороупругости: In: Hudson JA (ed) Комплексная горная инженерия: принципы, практика и проекты, том 2.Pergamon Press, Оксфорд

Google Scholar

Доменико П.А., Пальчаускас В.В. (1979) Термическое расширение флюидов и возникновение трещин в уплотненных осадках. Geol Soc Am Bull Часть 2 90 (6): 953–979

Google Scholar

Доменико П.А., Шварц Ф.В. (1998) Физическая и химическая гидрогеология, 2-е изд. Wiley, New York

Dugan B, Flemings PB (2000) Избыточное давление и поток жидкости на континентальном склоне Нью-Джерси: последствия для обрушения склона и холодных просачиваний.Science 289 (5477): 288–291

Статья CAS PubMed Google Scholar

Элсворт Д., Войт Б. (1991) Пороупругая реакция на вторжение. В: Wittke W (ed) Proc 7th Int Congr on Rock Mech, Aachen, vol 1, Int Soc for Rock Mech, стр 455–461

Энгельдер Т. (1993) Режимы напряжения в литосфере. Princeton University Press, Princeton, New Jersey

Fertl WH (1976) Аномальные пластовые давления.Elsevier, Amsterdam

Fertl WH, Chapman RE, Hotz RF (eds) (1994) Исследования аномальных давлений. Эльзевир, Амстердам

Freeze RA, Cherry JA (1979) Подземные воды. Прентис-Холл, Энглвуд Клиффс, Нью-Джерси

Галлоуэй Д.Л., Джонс Д.Р., Ингебритсен SE (1999) Оседание земли в Соединенных Штатах. Циркуляр Геологической службы США 1182

Gambolati G (1974) Теория течения второго порядка в трехмерных деформируемых средах.Water Resour Res 10 (6): 1217–1228

Google Scholar

Garven G (1989) Гидрогеологическая модель образования гигантских отложений нефтеносных песков в осадочном бассейне Западной Канады. Am J Sci 289 (2): 105–166

CAS Google Scholar

Ge S, Garven G (1989) Тектонически индуцированный переходный поток подземных вод в форландском бассейне. В: Price RA (ed) Geophys Monography № 3, Международный союз геодезии и геофизики, стр. 145–158

Ge S, Garven G (1992) Гидромеханическое моделирование тектонически управляемого потока подземных вод применительно к форландскому бассейну Аркома.J Geophys Res 97 (B6): 9119–9144

Google Scholar

Ge S, Garven G (1994) Теоретическая модель вытеснения глубинных подземных вод, вызванного сдвигом, применительно к канадским Скалистым горам. J Geophys Res 99 (B7): 13851–13868

Google Scholar

Герцма Дж. (1966) Проблемы механики горных пород в технологии добычи нефти. В: Proc of the 1st Int Congr of the Int Soc of Rock Mech, vol I, pp 585–594

Gibson RE (1958) Процесс консолидации глинистого слоя, толщина которого увеличивается со временем.Géotechnique 8 (4): 171–182

Google Scholar

Gibson RE, Lo KY (1961) Теория уплотнения грунтов, проявляющих вторичное сжатие. Publ 41, Nor Geotech Inst, Осло, Норвегия

Giles M (1997) Диагенез: количественная перспектива. Kluwer, Dordrecht

Gordon DS, Flemings PB (1999) Двумерное моделирование потока грунтовых вод в меняющейся среде дельты. В: Harbaugh JW, Watney WL, Rankey EC, Slingerland R, Goldstein RH, Franseen EK (eds) Численные эксперименты в стратиграфии: последние достижения в стратиграфическом и седиментологическом компьютерном моделировании.Soc for Sediment Geol (SEPM), Spec Pub № 62

Google Scholar

Grecksch G, Roth F, Kümpel H-J (1999) Косейсмические изменения уровня скважины из-за землетрясения Рурмонда 1992 года по сравнению со статической деформацией решений полупространства. Geophys J Int 138 (2): 470–478

Статья Google Scholar

Grollimund B, Zoback MD (2000) Постледниковый прогиб и вызванные напряжения и изменения порового давления в северной части Северного моря.Тектонофизика 327 (1-2): 61–81

Google Scholar

Grün G-U, Wallner H, Neugebauer HJ (1989) Деформация пористой породы и поток жидкости — численное КЭ-моделирование связанной системы. Геол Рундш 78 (1): 171–182

Google Scholar

Gueguen Y, David C, Gavrilenko P (1991) Сети перколяции и перенос флюидов в земной коре. Geophys Res Lett 18 (5): 931–934

Google Scholar

Ганн М.Дж., Бритто А.М. (1981) CRISP — Руководство пользователя и программиста.Eng Dept, Cambridge University, Cambridge

Gwo JP, D’Azevedo EF, Frenzel H, Mayes M, Yeh G, Jardin PM, Salvage KM, Hoffman FM (2001) HBGC123D: высокопроизводительная компьютерная модель гидрогеологической и биогеохимические процессы. Comput Geosci 27 (10): 1231–1242

Статья CAS Google Scholar

Харрисон В.Дж., Сумма Л.Л. (1991) Палеогидрология бассейна Мексиканского залива. Am J Sci 291 (2): 109–176

Google Scholar

Harrold TWD, Swarbrick RE, Goulty NR (1999) Оценка порового давления по пористости глинистых пород в третичных бассейнах, Юго-Восточная Азия.Am Assoc Petrol Geol Bull 83 (7): 1057–1067

CAS Google Scholar

Харт Б.С., Флемингс П.Б., Дешпанде А. (1995) Пористость и давление: роль неравновесия уплотнения в развитии геопрессоров в плейстоценовом бассейне побережья Мексиканского залива. Геология 23 (1): 45–48

Статья Google Scholar

Haxby WF, Turcotte DL (1976) Напряжения, вызванные добавлением и удалением покрывающих пород, и связанные с ними тепловые эффекты.Геология 4 (3): 181–184

Google Scholar

Хикман С., Сибсон Р., Брюн Р. (редакторы) (1994) Материалы семинара LXIII, Механическое участие флюидов в разломах, Отчет геологической службы США в открытом доступе 94–228

Хиббит, Карлссон и Sorenson, Inc (1998) ABAQUS, Стандартное руководство пользователя, версия 5.8, тт. I-III. Pawtucket, Rhode Island

Hsieh PA (1994) Руководство по BIOT2: модель конечных элементов для моделирования осесимметричной / плоской деформации твердого тела и потока жидкости в линейно упругой пористой среде.Геологическая служба США

Google Scholar

Hsieh PA, Bredehoeft JD (1981) Анализ коллектора землетрясений в Денвере: случай наведенной сейсмичности. J Geophys Res 86 (B2): 903–920

Google Scholar

Сие П.А., Бредехофт Дж. Д., Фарр Дж. М. (1987) Определение проницаемости водоносного горизонта на основе анализа земных приливов. Water Resour Res 23 (10): 1824–1832

Google Scholar

Хабберт М.К., Уиллис Д.Г. (1957) Механика гидроразрыва пласта.Petroleum Trans Am Inst Mining Eng 210: 153–166

Google Scholar

Хабберт М.К., Руби В.В. (1959) Роль давления жидкости в механике надвигового разлома: I. Механика пористых твердых тел, заполненных жидкостью, и ее применение для надвигового разлома. Geol Soc Am Bull 70 (2): 115–166

Google Scholar

Хаднат К.В., Сибер Л., Пачеко Дж. (1989) Срабатывание перекрестного разлома при землетрясении в ноябре 1987 года на холмах Суеверишн, южная Калифорния.Geophys Res Lett 16 (2): 199–202

Google Scholar

Humbert P (ed) (1988) Manuel théorique de CESAR-LCPC [Теоретический справочник CESAR-LCPC]. Laboratoire Central des Ponts et Chaussées, Париж

Ingebritsen SE, Sanford WE (1999) Подземные воды в геологических процессах. Cambridge University Press, Cambridge

Джейкоб К.Э. (1940) О течении воды в упругом артезианском водоносном горизонте. Am Geophys Union Trans 21: 574–586

Google Scholar

Jaeger JC, Cook NGW (1969) Основы механики горных пород.Methuen & Co, Лондон

Jayko AS (1996) Скорость деформации позднего кайнозоя в бассейне Ла-Хонда. В: Джейко А.С., Льюис С.Д. (ред.) К оценке сейсмического риска, связанного со слепыми разломами, регион залива Сан-Франциско, Калифорния. Отчет геолологической службы США в открытом доступе 96-0267: 74-80

Кариг Д.Е. (1985) Структура деформации в Нанкайском желобе, Первоначальный отчет проекта глубоководного бурения 87, стр. 927–940

Кариг Д.Е., Хоу Г. (1992) Эксперименты по консолидации с высоким напряжением и их геологические последствия.J Geophys Res 97 (B1): 289–300

Google Scholar

Кейт Л.А., Римстидт Дж.Д. (1985) Численная модель уплотнения избыточного давления в сланцах. J Int Assoc Math Geol 17 (2): 115–135

Google Scholar

King CY, Azuma S, Ohno M, Asai Y, He P, Kitagawa Y, Igarashi G, Wakita H (2000) В поисках предвестников землетрясений в данных об уровне воды 16 тесно сгруппированных скважин в Тоно, Япония .Geophys J Int 143 (2): 469–477

Статья Google Scholar

King FH (1892) Колебания уровня и скорости движения грунтовых вод на ферме экспериментальной сельскохозяйственной станции штата Висконсин в Уайтуотере, штат Висконсин. Бюллетень Министерства сельского хозяйства США 5

Круземан Г.П., Де Риддер Н.А. (1970) Анализ и оценка данных насосных испытаний. Бюллетень 11, Международный институт восстановления земель и импровизации, Вагенинген, Нидерланды

Kümpel H-J (1991) Пороупругость: параметры рассмотрены.Geophys J Int 105 (3): 783–799

Google Scholar

Лай В.М., Рубин Д., Кремпл Э. (1978) Введение в механику сплошных сред (пересмотрено в СИ / метрических единицах). Pergamon Press, Oxford

Lawn BR, Wilshaw TR (1975) Разрушение хрупких твердых тел. Cambridge University Press, Cambridge

Льюис Р. У., Шрефлер Б. А. (1987) Метод конечных элементов при деформации и консолидации пористых сред.Wiley, New York

Lippincott DK, Bredehoeft JD, Moyle WR Jr. (1985) Недавнее движение по разлому Гарлок, о чем свидетельствуют колебания уровня воды в колодце в долине Фремонт, Калифорния. J Geophys Res 90 (B2): 1911–1924

Google Scholar

Lohman SW (1979) Гидравлика грунтовых вод. Геологическая служба США, Professional Paper 708

Луо Х, Вассер Дж. (1995) Моделирование эволюции порового давления, связанной с седиментацией и поднятием осадочных бассейнов.Бассейн Res 7 (1): 35–52

Google Scholar

Luo X, Vasseur G (1996) Механизм геопрессования растрескивания органического вещества: численное моделирование. Am Assoc Petrol Geol Bull 80 (6): 856–874

CAS Google Scholar

Luo X, Vasseur G, Pouya A, Lamoureux-Var V, Poliakov A (1998) Упругопластическая деформация пористой среды применительно к моделированию уплотнения в бассейновом масштабе.Mar Petrol Geol 15 (2): 145–162

Артикул Google Scholar

Magara K (1968) Профиль давления подземной жидкости, равнина Нагаока, Япония. Bull Jpn Petrol Inst 10: 1–7

Google Scholar

Макурат А., Бартон Н., Рад Н.С., Бандис С. (1990) Изменение совместной проводимости из-за нормальной деформации и деформации сдвига в трещинах горных пород. В: Barton N, Stephansson O (eds) Proc of the Int Symp on Rock Joints, Loen, Norway, pp 535–540

Marone C, Raleigh CB, Scholz CH (1990) Поведение трения и конститутивное моделирование смоделированного разлома долбить.J Geophys Res 95 (B5): 7007–7025

Google Scholar

McMahon PB, Chapelle FH, Falls WF, Bradley PM (1992) Роль микробных процессов в связывании диагенеза песчаника с богатыми органическими веществами глинами. J Sediment Petrol 62 (1): 1–10

Google Scholar

McPherson BJOL, Bredehoeft JD (2001) Избыточное давление в бассейне Уинта, штат Юта: анализ с использованием трехмерной модели эволюции бассейна.Water Resour Res 37 (4): 857–871

Google Scholar

McPherson BJOL, Garven G (1999) Гидродинамика и механизмы избыточного давления в бассейне Сакраменто, Калифорния. Am J Sci 299 (6): 429–466

Google Scholar

McTigue DF (1986) Термоупругий отклик флюидонасыщенной пористой породы. J Geophys Res 91 (B9): 9533–9542

Google Scholar

Майнцер О.Е. (1928) Сжимаемость и упругость артезианских водоносных горизонтов.Econ Geol 23 (3): 263–291

Google Scholar

Маскат М. (1937) Течение однородной жидкости через пористую среду. McGraw-Hill, Нью-Йорк

Национальный исследовательский совет (1996 г.) Трещины в горных породах и поток жидкости. National Academy Press, Вашингтон, округ Колумбия

Neuzil CE (1986) Поток подземных вод в средах с низкой проницаемостью. Water Resour Res 22 (8): 1163–1195

Google Scholar

Neuzil CE (1993) Низкое давление флюида внутри сланца Пьер: переходная реакция на эрозию.Water Resour Res 29 (7): 2007–2020

Google Scholar

Neuzil CE (1994) Насколько проницаемы глины и сланцы? Water Resour Res 30 (2): 145–150

Google Scholar

Neuzil CE (1995) Аномальные давления как гидродинамические явления. Am J Sci 295 (6): 742–786

Google Scholar

Николсон К., Вессон Р.Л. (1990) Опасность землетрясения, связанная с закачкой в ​​глубокую скважину.Отчет Агентства по охране окружающей среды США, Бюллетень геологической службы США, 1951 г.

Нуришад Дж., Цанг К.Ф., Уизерспун П.А. (1984) Связанные теплогидравлические и механические явления в насыщенных трещиноватых пористых породах: численный подход. J Geophys Res 89 (B12): 10365–10373

Google Scholar

Нортон Д. (1982) Явления переноса жидкости и тепла, типичные для медьсодержащих плутонов на юго-востоке Аризоны.В: Titley SR (ed) Достижения в геологии медно-порфировых месторождений, юго-западная часть Северной Америки, стр. 59–72

Norton D, Knight J (1977) Явления переноса в гидротермальных системах, охлаждающих плутоны. Am Jour of Sci 277 (8): 937–981

Google Scholar

Нур А., Букер Дж. Р. (1972) Афтершоки, вызванные потоком поровой жидкости? Наука 175 (4024): 885–887

Google Scholar

Нур А., Байерли Дж. Д. (1971) Точный закон эффективного напряжения для упругого деформирования горных пород жидкостями.J Geophys Res 76 (26): 6414–6419

Google Scholar

Нур А., Уолдер Дж. (1990) Зависящая от времени гидравлика земной коры. В кн .: Роль флюидов в земных процессах. National Academy Press, Вашингтон, округ Колумбия

Оливер Дж. (1986) Флюиды, тектонически вытесненные из орогенных поясов: их роль в миграции углеводородов и других геологических явлениях. Геология 14 (2): 99–102

Google Scholar

Ортолева П., Аль-Шайеб З., Пакетт Дж. (1995) Генезис и динамика бассейновых отсеков и уплотнений.Am J Sci 295 (4): 345–427

Google Scholar

Пальчаускас В.В., Доменико П.А. (1989) Давление флюидов в деформируемых пористых породах. Water Resour Res 25 (2): 203–213

Google Scholar

Пальчаускас В.В., Доменико П.А. (1982) Характеристика дренированной и недренированной реакции термонагруженных пород-хранилищ. Water Resour Res 18 (2): 281–290

Google Scholar

Пфиффнер О.А., Рамзи Дж. Г. (1982) Ограничения на скорость геологической деформации: аргументы, основанные на состояниях конечной деформации естественно деформированных горных пород.J Geophys Res 87 (B1): 311–321

Google Scholar

Пикарелли Л., Урчиуоли Г. (1993) Эффекты эрозии в глинистых глинистых сланцах [Последствия эрозии в высокопластичных глинистых сланцах]. Riv Ital Geotec 27 (1): 29–47

Google Scholar

Потдевин Дж. Л., Чен В., Парк А, Чен Ю., Ортолева П. (1992) CIRF; общий реакционно-транспортный код; фронты минерализации из-за инфильтрации реактивных флюидов.В: Kharaka YJ, Maest AS (eds) Proc 7th Int Symp on Rock-Water Interaction, pp 1047–1050

Press F (1965) Смещения, деформации и наклоны на телесейсмических расстояниях. J Geophys Res 70 (10): 2395–2412

Google Scholar

Quilty EG, Roeloffs EA (1997) Изменения уровня воды в ответ на землетрясение 20 декабря 1994 года недалеко от Паркфилда, Калифорния. Bull Seis Soc Am 87 (2): 310–317

Google Scholar

Raleigh CB, Healy JH, Bredehoeft JD (1976) Эксперимент по борьбе с землетрясениями в Рэнджли, Колорадо.Наука 191 (4233): 1230–1236

Google Scholar

Ранганатан V (1992) Обезвоживание бассейна возле соляных куполов и образование шлейфов рассола. J Geophys Res 97 (B4): 4667–4683

Google Scholar

Rendulic L (1936) Porenziffer und Porenwasserdruck в Тонене [Коэффициент пустотности и поровое давление воды в глинах]. Der Bauingenieur 17: 559–564

Google Scholar

Renshaw CE (1996) Влияние роста докритических трещин на связность сетей трещин.Water Resour Res 32 (6): 1519–1530

Google Scholar

Реншоу К.Э., Харви К.Ф. (1994) Скорость распространения естественной трещины гидроразрыва в пороупругой среде. J Geophys Res 99 (B11): 21667–21677

Google Scholar

Реншоу CE, Поллард Д.Д. (1994) Численное моделирование образования совокупности трещин: модель механики трещин, согласующаяся с экспериментальными наблюдениями.J Geophys Res 99 (B5): 9359–9372

Google Scholar

Revil A (1999) Первазивный перенос давления и раствора: поровязкопластическая модель. Geophys Res Lett 26 (2): 255–258

Статья CAS Google Scholar

Рейнольдс О. (1886) Эксперименты, показывающие дилатансию, свойство гранулированных материалов. Proc of the R Inst, vol 11, pp 354–363

Rice JR, Cleary MP (1976) Некоторые основные решения по диффузии напряжений для насыщенных жидкостью упругих пористых сред со сжимаемыми компонентами.Rev Geophys Space Phys 14 (2): 227–241

Google Scholar

Rieke HH III, Chilingarian GV (1974) Уплотнение глинистых отложений. События в седиментологии, № 16. Эльзевир, Амстердам

Робертс С.Дж., Нанн Дж. А., Катлес Л., Сиприани Ф. Д. (1996) Изгнание флюидов с аномально высоким давлением по разломам. J Geophys Res 101 (B12): 28231–28252

Google Scholar

Roeloffs E (1988) Гидрологические предвестники землетрясений: обзор.Pure Appl Geophys 126 (2–4): 177–209

Google Scholar

Roeloffs E (1996) Пороупругие методы в изучении гидрологических явлений, связанных с землетрясениями. В: Dmowska R, Saltzman B (eds) Advances in Geophysics 37, pp 135–195

Roeloffs E (1998) Устойчивые изменения уровня воды в колодце недалеко от Паркфилда, Калифорния, из-за местных и удаленных землетрясений. J Geophys Res 103 (B1): 869–889

Google Scholar

Ройстакзер С., Агнью Д.К. (1989) Влияние свойств материала пласта на реакцию уровня воды в скважинах на земные приливы и атмосферную нагрузку.J Geophys Res 94 (B9): 12403–12411

Google Scholar

Ройстакцер С.А., Бредехофт Дж. Д. (1988) Уровень грунтовых вод и разломов. В: Back WJ, Rosenshein S, Seaber PR (eds) Геология Северной Америки, том O-2. Гидрогеология. Geol Soc Am, pp 447–460

Ройстакзер С., Вольф С., Мишель Р. (1995) Повышение проницаемости мелкой земной коры как причина гидрологических изменений, вызванных землетрясениями. Nature 373 (6511): 237–239

CAS Google Scholar

Роско К. Х., Бурланд Дж. Б. (1968) Об общем напряженно-деформированном поведении «влажной» глины.В: Heyman J, Leckie FA (eds) Engineering plasticity, pp 535–609

Roscoe KH, Schofield AN, Thurairajah A (1963) Урожайность глин в состояниях более влажных, чем критические. Géotechnique 13 (3): 211–240

Google Scholar

Руби В.В., Хабберт М.К. (1959) Роль давления жидкости в механике надвиговой трещиноватости: II. Пояс надвигов в геосинклинальной области западного Вайоминга в свете гипотезы давления жидкости. Geol Soc Am Bull 70 (2): 167–206

Google Scholar

Рудницки Дж. В. (1985) Влияние диффузии поровой жидкости на деформацию и разрушение горных пород.В кн .: Базант З.П. (ред.) Механика геоматериалов; горные породы, бетон, почвы, том 15, стр. 315–347

Рутквист Дж., Бёргессон Л., Чиджимацу М., Кобаяши А., Джинг Л., Нгуен Т.С., Нооришад Дж., Цанг Ч.-Ф (2001) гермогидромеханика частично насыщенных геологических СМИ: основные уравнения и формулировка четырех моделей конечных элементов. Int J Rock Mech Miner Sci 38 (1): 105–127

Статья Google Scholar

Саффер Д.М., Бекинс Б.А. (2002) Гидрологический контроль морфологии и механики аккреционных клиньев.Геология 30 (3): 271–274

Google Scholar

Шиффман Р.Л., Чен, AT-F, Джордан Дж. К. (1969) Анализ теорий консолидации. Proc Am Soc Civil Eng 95 (SM1): 285–312

Google Scholar

Schneider F, Potdevin JL, Wolf S, Faille I (1996) Модель механического и химического уплотнения для имитаторов осадочных бассейнов. Тектонофизика 263 (1–4): 307–317

Google Scholar

Шофилд А.Н., Рот CPW (1968) Механика критических состояний почвы.McGraw-Hill, Нью-Йорк

Скреатон Э.Дж., Вутрих Д.Р., Драйсс С.Дж. (1990) Проницаемость, давление жидкости и скорость потока в комплексе Барбадосского хребта. J Geophys Res 95 (B6): 8997–9007

Google Scholar

Secor DT Jr (1965) Роль давления жидкости в соединении. Am J Sci 263 (8): 633–646

Google Scholar

Сегалл П. (1989) Землетрясения, вызванные извлечением жидкости.Геология 17 (10): 942–946

Статья Google Scholar

Сегалл П. (1992) Наведенные напряжения из-за извлечения жидкости из осесимметричных коллекторов. Pure Appl Geophys 139 (3/4): 535–560

Google Scholar

Сегалл П., Грассо Дж. Р., Моссоп А. (1994) Пороупругое напряжение и индуцированная сейсмичность вблизи газового месторождения Лак, юго-запад Франции. J Geophys Res 99 (B8): 15423–15438

Google Scholar

Сегалл П., Райс Дж. Р. (1995) Дилатансия, уплотнение и нестабильность разлома с инфильтрацией жидкости.J Geophys Res 100 (B11): 22155–22171

Google Scholar

Шамес И.Х. (1964) Механика деформируемого твердого тела. Прентис-Холл, Энглвуд Клиффс, Нью-Джерси

Шервуд Дж. Д. (1993) Пороупругость Био химически активного сланца. Proc R Soc Lond A 440: 365–377

CAS Google Scholar

Shi Y, Wang C-Y (1986) Создание порового давления в осадочных бассейнах: перегрузка по сравнению с акватермальным воздействием.J Geophys Res 91 (B2): 2,153–2,162

Google Scholar

Shi Y, Wang C-Y (1988) Создание высоких поровых давлений в аккреционных призмах: выводы из комплекса субдукции Барбадоса. J Geophys Res 93 (B8): 8893–8910

Google Scholar

Sibson RH (2000) Тектонический контроль максимального устойчивого избыточного давления: перераспределение флюидов при переходах напряжений. J Geochem Explor 69–70: 471–475

Google Scholar

Simila GW (1998) Сравнение сейсмичности и связанных систем напряжений со скоростями деформации GPS для регионов бассейна Вентура и Нортриджа (abstr).Am Assoc Petrol Geol Bull 82 (5A): 858

Google Scholar

Skempton AW (1954) Коэффициенты порового давления A и B. Géotechnique 4 (4): 143–147

Smith MB, Patillo PD (1983) Модель материала для неупругой деформации горной породы с пространственным изменением пор давление. Int J Numer Anal Meth Geomech 7 (4): 457–468

Google Scholar

Штауфер П., Бекинс Б.А. (2001) Моделирование консолидации и обезвоживания около мыска аккреционного комплекса на севере Барбадоса.J Geophys Res 106 (B4): 6369–6383

Google Scholar

Шукле Л. (1969) Реологические аспекты механики грунтов. Wiley-Interscience, Лондон

Свенсон Дж. Б., Персон М. (2000) Роль трансгрессии в масштабе бассейна и уплотнения отложений в стратиформной минерализации меди: последствия для Уайт-Пайн, Мичиган, США. J Geochem Explor 69-70: 239–243

Google Scholar

Terzaghi K (1923) Die Berechnung der Durchlässigkeitziffer des Tones aus dem Verlauf der hydrodymanischen Spannungserscheinungen [Расчет проницаемости глин по прогрессу гидродинамической деформации].Akad der Wissenschaften в Вене, Sitzungsberichte, Mathematisch-naturwissenschaftliche Klasse, Part IIa, 132 (3/4), pp 125–138

Theis CV (1935) Связь между опусканием пьезометрической поверхности и скоростью и продолжительностью сброса скважины с использованием хранилища грунтовых вод. Am Geophys Union Trans 16: 519–524

Google Scholar

Тимошенко С.П., Гудье Ю.Н. (1987) Теория упругости, 3-е изд. McGraw-Hill, New York

Tokunaga T (1996) Разработка имитатора трехмерного бассейна и его применение в реальном осадочном бассейне [на японском языке].Докторская диссертация, Токийский университет, Токио, Япония

Тот Дж., Алмаси I (2001) Интерпретация наблюдаемых структур потенциала флюидов в глубоком осадочном бассейне при тектоническом сжатии: Великая Венгерская равнина, Паннонский бассейн. Геофлюиды 1 (1): 11–36

Артикул Google Scholar

Таллис Т.Э., Таллис Дж. (1986) Экспериментальные методы деформации горных пород, в Деформация минералов и горных пород: лабораторные исследования. В: Hobbs BE, Heard HC (eds) The Paterson Volume.Am Geophys Union Geophys Monogr 36: 297–324

Google Scholar

Turcotte DL, Schubert G (1982) Геодинамика. Wiley, New York

Unruh JR, Davisson ML, Criss RE, Moores EM (1992) Влияние многолетних солевых пружин на аномально высокое давление жидкости и активный надвиг в западной Калифорнии. Геология 20 (15): 431–434

Google Scholar

ван дер Камп Г., Гейл Дж. Э. (1983) Теория земных приливов и барометрических эффектов в пористых формациях со сжимаемыми зернами.Water Resour Res 19 (2): 538–544

Google Scholar

van der Kamp G, Schmidt R (1997) Мониторинг общей влажности почвы в масштабе гектаров с использованием пьезометров подземных вод. Geophys Res Lett 24 (6): 719–722

Google Scholar

Verruijt A (1969) Упругое хранение водоносных горизонтов. В: De Wiest RJM (ed) Flow через пористую среду, стр. 331–336

Vinard PH (1998) Создание и эволюция гидравлического разрежения в мергельно-сланцевом аквитарде в Велленберге, центральная Швейцария.Thèse de D Sc, Univ. де Невшатель, Швейцария

Vinard P, Blumling P, McCord JP, Aristorenas G (1993) Оценка гидравлического разрежения в Велленберге, Швейцария. Int J Rock Mech Mining Sci 30 (7): 1143–1150

Google Scholar

Вролийк П., Фишер А., Гискес Дж. (1991) Геохимические и геотермальные свидетельства миграции флюидов в аккреционной призме Барбадоса, опора ODP 110. Geophys Res Lett 18 (5): 947–950

Google Scholar

Ван Х.Ф. (1997) Влияние девиаторного напряжения на реакцию недренированного порового давления на сдвиг разлома.J Geophys Res 102 (B8): 17943–17950

Google Scholar

Ван Х.Ф. (2000) Теория линейной пороупругости. Princeton University Press, Принстон, Нью-Джерси

Ward SN (1998) О согласованности высвобождения момента землетрясения и скоростей космической геодезической деформации: Европа. Geophys J Int 135 (3): 1011–1018

Статья Google Scholar

Wesson RL (1981) Интерпретация изменений уровня воды, сопровождающих ползучесть разлома, и последствия для прогноза землетрясений.J Geophys Res 86 (B10): 9259–9267

Google Scholar

Уильямс К.Ф., Нарасимхан Т.Н. (1989) Гидрогеологические ограничения теплового потока вдоль разлома Сан-Андреас: проверка гипотез. Earth Planet Sci Lett 92 (2): 131–143

Статья CAS Google Scholar

Wilson AM, Garven G, Boles JR (1999) Палеогидрология бассейна Сан-Хоакин, Калифорния. Geol Soc Amr Bull 111 (3): 432–449

Статья Google Scholar

Zimmerman RW (2000) Сопряжение пороупругости и термоупругости.Int J Rock Mech Mining Sci 37 (1-2): 79–87

Google Scholar

Zoback MD, Harjes H-P (1997) Землетрясения, вызванные нагнетанием, и напряжение земной коры на глубине 9 км на площадке глубокого бурения KTB, Германия. J Geophys Res 102 (B8): 18477–18491

Google Scholar

Zoback MD, Lachenbruch AH (1992) Введение в специальный раздел проекта научного бурения на перевале Кахон.J Geophys Res 97 (4): 4991–4994

Google Scholar

Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности. Если ваш браузер не принимает файлы cookie, вы не можете просматривать этот сайт.

---

Настройка вашего браузера для приема файлов cookie

Существует множество причин, по которым cookie не может быть установлен правильно. Ниже приведены наиболее частые причины:

• В вашем браузере отключены файлы cookie.Вам необходимо сбросить настройки своего браузера, чтобы он принимал файлы cookie, или чтобы спросить, хотите ли вы принимать файлы cookie.
• Ваш браузер спрашивает вас, хотите ли вы принимать файлы cookie, и вы отказались. Чтобы принять файлы cookie с этого сайта, нажмите кнопку «Назад» и примите файлы cookie.
• Ваш браузер не поддерживает файлы cookie. Если вы подозреваете это, попробуйте другой браузер.
• Дата на вашем компьютере в прошлом. Если часы вашего компьютера показывают дату до 1 января 1970 г., браузер автоматически забудет файл cookie.Чтобы исправить это, установите правильное время и дату на своем компьютере.
• Вы установили приложение, которое отслеживает или блокирует установку файлов cookie. Вы должны отключить приложение при входе в систему или проконсультироваться с вашим системным администратором.

---

Почему этому сайту требуются файлы cookie?

Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности, запоминая, что вы вошли в систему, когда переходите со страницы на страницу. Чтобы предоставить доступ без файлов cookie потребует, чтобы сайт создавал новый сеанс для каждой посещаемой страницы, что замедляет работу системы до неприемлемого уровня.

---

Что сохраняется в файле cookie?

Этот сайт не хранит ничего, кроме автоматически сгенерированного идентификатора сеанса в cookie; никакая другая информация не фиксируется.

Как правило, в файлах cookie может храниться только информация, которую вы предоставляете, или выбор, который вы делаете при посещении веб-сайта. Например, сайт не может определить ваше имя электронной почты, пока вы не введете его. Разрешение веб-сайту создавать файлы cookie не дает этому или любому другому сайту доступа к остальной части вашего компьютера, и только сайт, который создал файл cookie, может его прочитать.

Гидромеханический КПД — HAWE Hydraulik

Флюидлексикон

#ABCDEFGHIJKLMNOPQRSTUVWZ

Ткань materialsFail safeFail безопасное обнаружение positionFailure rateFast excitationFatigue strengthFault detectionFault codeFault diagnosticsFeed вперед Система controlFeedbackFeedback signalFeedback для непрерывного регулируемого движения valvesFeed circuitFeed heightFeed о наличии cylinderFieldbusFiller filterFilling pressureFilterFilter cartridgeFilter characteristicsFilter classFilter кумулятивного efficiencyFilter грязи loadFilter dispositionFilter efficiencyFilter elementFilter для масла removalFilter в главной conduitFilter installationFilter lifeFilter poresFilter selectionFilter размер Поверхность фильтраТкань фильтраФильтр с байпасным клапаномФильтрацияЭффективность фильтрации в целом Конечное устройство контроля Точное управление потоком ФитингиУстановка с коническим кольцомУстановка с фрикционным кольцомФиксированный поршневой двигательФиксированное программное управлениеФиксированный дроссельФлагПламенистойкие гидравлические жидкостиФланцевое соединениеФильтр на фланцеСистема сопла-форсункиФланцевое крепление цилиндра ttingsПлоские уплотненияФлис-фильтрФлисовый материалФлип-флопГрафик расхода / давленияФункция расхода / сигналаКоэффициент расхода Kv (значение Kv) клапанаКоэффициент расхода αDКлапан регулирования расходаКлапан регулирования расхода, 3-ходовой клапан регулирования расходаСхема расходаПрерывно регулируемые клапаныРазделитель расходаДеление потокаПотери силыПоток в зазорахПоток в трубопроводахМонитор расхода Скорость потока, зависящая от скорости потери давленияРасход / характеристика давленияСкорость потока / характеристическая кривая сигнала Усиление скорости потока Асимметрия скорости потока Разделение скорости потока Линейность скорости потока Процедура измерения скорости потока Процедура измерения скорости потока Пульсация скорости потока Диапазон требуемого потока Диапазон насыщения скорости потока Жесткость скорости потока Сопротивление потока Сопротивление потока фильтров Датчик потока с овальным ротором в сборе звукиПереключатель потокаПотоковые клапаны Скорость потока в трубопроводах и клапанахТрение жидкости Датчик уровня жидкости Механика жидкости Стандарты мощности жидкости Энергетические системы с магистральным трубопроводом Жидкости Жидкость Технология Промывка системы Промывочный блок питания Давление промывкиПромывной насосПромывочный клапан Тенденция к пенообразованию Последующий регулирующий клапан Последующая ошибка скорости Последующее отслеживание Ошибка последующего отслеживанияПодъемная установка Силовая временная диаграмма Сила: импульс, сигнал: импульс, сила, плотность, сила, обратная связь, усиление, измерение EoForce, коэффициент умножения силы, датчик силы, A Предисловие к онлайн-версии Fluke, v, Oikon + P bis Z «(технический глоссарий O + P» Гидравлическая технология от A до Z «) Эластичность формы Форма импульсов Прямой и обратный ходЧетырехходовой клапанЧетырехпозиционный клапанЧетырехквадрантный режимРабочие условияЧастотный анализЧастотный фильтрПредел частотыЧастотная модуляцияЧастотная характеристикаЧастотная характеристика для заданного входаФункциональный спектрФрикционное движениеФункциональные потериФрикционные условия диаграмма

Компенсация радиального зазораРадиально-поршневые двигателиРадиально-поршневой насосРадиально-поршневой насос с внешними поршнямиПараллельный генераторДиапазон рабочего давленияРапсовое маслоБыстрый ходБыстрый ход контуров Скорость повышения давленияСоотношение площадей поршня αСила реакции на контрольной кромкеРеакционная передача Легко биоразлагаемые жидкости Референсное время контрольного сигнала Реальное время удержания грязи Глушитель Регенеративный контур Регулятор Регулятор Регулятора с фиксированной уставкой Относительное колебание подачи δ Относительная амплитуда сигнала Съемный обратный клапан Давление отпускания Сигнал отпускания Клапан сброса Дистанционное управление Повторная точность (воспроизводимость) Условия повторения ВоспроизводимостьПерепрограммируемое управлениеТребуемая степень фильтрацииПрофиль требованияРезультат измерения емкости резервуараОстаточное остаточное сопротивление NSE pressureResponse sensitivityResponse thresholdResponse время в cylinderResponse valueRest positionRetention rateReturn lineReturn линии filterReturn линии номер pressureReversal errorReversible гидростатическое motorReversing motorReversing pumpReynolds ReRigid лопасти machineRippleRise темп signalRise responseRise timeRodless cylinderRod sealingRoller leverRolling лопастного motorROMRoof-образной sealRotary amplifiersRotary потоком dividerRotary трубы jointRotary pistonRotary TRANSFER jointsRotary valveRotation Servo valveRound уплотнительные кольца Рабочие характеристики Постоянная времени разгона До

D-элемент Демпфированные собственные колебания Демпфированные собственные колебания Коэффициент демпфирования d Демпфирование D Демпфирующее устройство Демпфирование в цепи управления Демпфирующая сеть Демпфирование движения цилиндра Демпфирование клапанов Демпфирующее давление Демпфирующее уплотнениеКоэффициент трения Дарси? клапанПоток подачиДетентДетергент / диспергент минеральные маслаПульсация подачиДифференциальная системаДиафрагма (мембрана) Дифференциальный датчик давления Цилиндр дифференциального давления Дифференциальный датчик давления Дифференциальный датчик давления Дифференциальный датчик давления Дифференциальный датчик давления Дифференциальный датчик давления Дифференциальный датчик давления Дифференциальный датчик давления Дифференциальный датчик давления ryЦифровое управлениеТеория цифрового управленияЦифровое управление с удержанием сигналаЦифровые цилиндры (с несколькими положениями) Шаг цифрового входаЦифровое управление клапанамиЦифровой измеряемый сигналЦифровой сбор измеренных значенийЦифровая процедура измеренияЦифровая измерительная технологияЦифровой насосЦифровая технологияЦифровая обработка сигналовЦифровые сигналыЦифровая системаЦифровая технологияЦифровой клапан с квантованием потока, 2 направления срабатывания клапана с прямым срабатыванием Клапан управления потокомНаправленный клапанНаправленный клапанНаправленный клапан, 3-ходовые клапаныНаправленные клапаны 2-ходовые клапаныГрязепоглощающая способность фильтраГрязеудерживающая способностьГрязеочистительДиск-седельный клапанДискретные контроллерыДискретные Диспергентные маслаДискретные камерные машиныКонтроль смещенияДиапазон смещенияДиапазон смещенияДиапазон смещенияДиапазон смещения эффект Цилиндр двухстороннего действия Ручной насос двойного действия Двойное горловое уплотнениеДвойной насосВремя спада потока Перетяжка Давление потока Перетаскивание Индикатор тягиПриводная мощностьДрайверВремя сбросаДвойной контур управленияНасос двойной переменнойДвойной насосDurchflussverteilung (распределение потока) Коэффициент заполненияДинамические характеристики плавно регулируемых клапановДинамическое давлениеПринцип динамического давления для измерения расходаДинамическое уплотнение 9000

TachogeneratorTandem cylinderTankTeach в programmingTechnical cyberneticsTelescopic connectionTelescopic cylinderTemperature компенсации при измерении измерений technologyTemperature driftTemperature в hydraulicsTemperature измерения deviceTemperature rangeTemperature responseTerminalTest benchTest conditionsTest pressureTest signalsThermodynamic measuringThermoplastic elastomersThermoplasticsThickened waterThin фольги elementThin фольги деформации gaugeThreaded вала sealThree камеры valveThree вход controllerThree положение valveThree этап сервопривода valveThresholdThrottleThrottle проверить valveThrottle formsThrottle valveThrottling pointThrough поршень стержень, шток-цилиндр, управление на основе времени, управление рабочим процессом на основе времени, непрерывный сигнал, временные сигналы управления, постоянная времени, дискретное время, элемент таймера, управление временем, допуск на скачкообразную реакцию агрегата, предел максимального давления, усилитель крутящего момента, электрогидравлический, характеристика момента, ограничение момента, измерение момента, измерение крутящего момента, двигатель, крутящий момент, мультипликатор. nОбщая эффективностьОбщее давлениеПередаточный элементПередаточный коэффициентПередаточная функцияФункция переноса системы φСигнал передачиПереходный откликПереходная частьЭффективность передачиМетод передачиДавление передачиПередаточное отношениеСкорость передачиТехнология передачиТрансмиттер (единичный преобразователь) Транспортное движение цилиндраТрибологияСигнал триггера — Двухточечный фильтр — Двухточечный регулятор — Двухпозиционный клапан — Двухпозиционный регулятор потока Квадрантный режимДвухступенчатое управлениеДвухступенчатый сервоклапанТипы тренияТипы движения цилиндровТипы крепления цилиндров

Фланец

SAEСхема безопасностиСхемы управления безопасностьюЗадвижка-задвижкаПредохранительБезопасность системыПравила безопасностиРиск безопасностиПредохранительный клапанПробоотборник Блок отбора проб и удержанияСхема управления пробойКонтроллер отбора пробОшибка выборкиУправление обратной связью пробыЧастота отбора пробВремя отбора пробПередаточные элементы для отбора пробОткладочный фильтр-шнекНасос осыпания ) Уплотняющий элемент Уплотняющее трение Уплотнительный зазор Уплотнительный край Уплотнительный поршень Уплотнительный профиль Уплотнительный набор Уплотнительная система Утечка уплотнения Предварительная нагрузка уплотнения Уплотнения Износ уплотненияСедельный клапанВторичная регулировка гидростатических трансмиссийВторичные меры (в случае звука) Вторичное давлениеСегментный компенсатор давленияСамоконтроль системСамовсасывающий насосСамостоятельная регулировка датчика положения регуляторов напряженияДукторные регуляторы положения мера йти во время deviceSensitivity гидравлических устройств dirtSensorSensor для управления фактического valuesSensor systemSensor technologySensor valveSeparate цепи hydraulicSeparation capabilitySeparatorSequence controlSequence из actuatorsSequence diagramSequence из measurementsSequentialSerialSeries-производства cylinderSeries circuitSeries connectionSeries соединения characteristicServo всасывания valveServo actuatorsServo cylinderServo driveServo гидравлического systemServo motorServo pumpServo technologyServo valveSet геометрической displacementSet действующего conditionsSetpointSetpoint generationSetpoint generatorSetpoint processingSet давление pe Точка настройкиУстановка импульсаПроцесс настройкиВремя настройкиВремя настройки давленияВремя настройки T gНагрузка на вал в поршневой машинеСтабильность сдвига гидравлической жидкостиУдарная волнаТвердость берегаКороткоходовой цилиндр Блок отключенияОтключающий клапанКлапан-отсекательСигналСигнал / Формы выходного сигналаГенератор сигнала Формы сигнала elementSignal parameterSignal pathSignal processingSignal processorSignal selectorSignal stateSignal Переключаемый сигнал technologySignal transducerSilencerSiltingSingle действующего контроль cylinderSingle цепь systemSingle для управления с обратной связью controlSingle actuatorSingle краем circuitsSingle или отдельным приводом для станкиОдноцелевых квадранте operationSingle resistorSingle стадии серво valvesSintered металла filterSinus responseSI unitsSix-ходового valveSlave поршня principleSliderSliding frictionSliding gapSliding кольцо sealSlipperSlotted скорости близости switchesSlow двигатель с высоким крутящим моментомМалый диапазон сигналаСглаживание сигналаСоленоидСрабатывание соленоида Растворимость газа в гидравлической жидкостиЗвук в воздухеЗвук в жидкостиЗвуковое давление pИсточники погрешности в измерительных приборахСпециальный цилиндрСпециальный шестеренчатый насосСпециальный импедансСкоростная характеристика гидравлических двигателейСхема управления скоростью Измерение скоростиДиапазон уплотненияКвадратное передаточное отношениеСферический конусный конус Напряжение сжатия в уплотнениях Стабилизированные гидравлические масла Анализ устойчивости Критерии стабильности Стабильность гидравлической жидкости Поэтапное регулирование часов Поэтапный насос Поэтапный переключатель двигателяСтандартный цилиндрСтандартное отклонение измерения Давление в режиме ожидания Время запуска Пусковая характеристика Пусковая характеристика гидравлических двигателей Пусковое положение; Основная positionStarting torqueStart pressureStartup discontinuityStartup ProcessStart viscosityState controllerState diagramState equationsStatement listStatement listState variableStatic behaviourStatic параметры плавной регулировкой valvesStatic sealStationary flowStationary hydraulicsStationary stateStatus monitorsSteady stateStep управления actionStep Диаграмма controlStep functionStepper motorStepper двигателя управлением пропорционального направленного valveStick slipStiction от sealsStiffness из actuatorsStiffness гидравлического fluidStraight трубы fittingStrain gaugeStress relaxationStretch -загрузка уплотненийСальниковый контурПодсхема Погружной двигательПодсистема управленияВсасывающая характеристикаВасосная фильтрацияВасосная линияВсасывающая линияДавление всасыванияРегулирование давления всасыванияУправление всасывающим дросселемВсасывающий клапанКонтроллер суммированной мощностиСуммарное давлениеПодача блока управленияДавление подачиСостояние подачи гидравлической жидкостиПоверхностное кольцоПоверхностный фильтрПоверхностное отклонениеПоверхность пластинчатый насосПодводной насосНабухание герметиковДавление выключенияВключение характеристики соленоидаВремя включенияПереключениеПоведение переключения устройствКоммутационная способность гидрораспределителейКоммутационные характеристикиЦикл переключенияПереключающий элементМетоды переключения (электрические) Способы переключения для гидронасосовКонтроль переключаемой мощности Переключаемое положение переключаемых клапанов перекрытия в случае переключаемых силовых перекрытий (гистерезис) Импульсное переключение Символы переключения Время переключения Поворотный двигатель Винтовой фитингСимволы Синхронизирующий цилиндр Синхронное управлениеСинхронный датчик углового положенияСистемный совместимый сигналСистемный заказСистемное давление

Обратное давлениеКлапан обратного давления Заднее кольцоШаровая заслонкаПроход лентыБанкерная арматура в сборе (моноблок) БарБарометрическая обратная связьСреднее уплотнение барьераBasicBaudМашина оси изгибаСила БернуллиУравнение БернуллиБета-значение (значение β) ДвоичныеДвоичные символыДвоичный элемент схемыДвоичный кодБинарное управление Выпускной фильтр Выпускной клапан (Hy), выпускной клапан (PN) Блок-схема Положение блокировки Блок штабелирования в сборе Продувочный эффект Давление продувки Обдув поршневых уплотнений Диаграмма характеристик Диаграмма характеристик (частотные характеристики) Графики связиНижний конец цилиндраБез отскокаТрубка Бурдона Тормозной клапан Точка разветвления Отводное давлениеФильтр отрыва отталкивающее давление расстояние до направления потока жидкости Встроенная грязь Объемный модуль Давление разрыва Автобусная системаБайпасБайпасное расположениеБайпасная фильтрацияБайпасный клапан

Магнитный filterMain valveMale fittingManual adjustmentManual modeMaterials для обработки данных sealsMeasured signalMeasured valueMeasured variableMeasurement данных processingMeasurement (кондиционирование) Измерение uncertaintyMeasuringMeasuring accuracyMeasuring amplifierMeasuring усилитель с несущей процедуры frequencyMeasuring chainMeasuring converterMeasuring deviceMeasuring errorMeasuring instrumentsMeasuring (системы) Измерение rangeMeasuring дроссельной заслонки (калиброванное отверстие) Измерение turbineMechanical actuationMechanical dampingMechanical feedbackMechanical impedanceMechanical lossesMedium Диапазон давлений Емкость памятиЦепи памятиМеталлические уплотненияМетрический контрольСпособы установки клапанаДвигатель MH (станок с изогнутой осью) МикроэмульсияМикрофильтрМикрогидравликаМинеральные маслаМини-измерительное устройство (для работы в режиме онлайн) Минимальный расход управленияМинимальное поперечное сечение для регулирования расходаМинимальное давлениеМинор контурМодульная система управленияМинутная система управления designModula r проектирование систем управленияМодульная системаМодуляцияМодульМониторингСистемы мониторингаСистемы мониторинга гидравлической жидкостиМоностабильное управление швартовкойСхема движенияУправление двигателем (замкнутый контур) Управление двигателем (разомкнутый контур) Скольжение мотора Жесткость двигателяМонтажные размеры (схемы отверстий) Монтажная плитаМонтажная стенкаСистема с подвижным змеевикомМногоконтурная система насосМногоконтурная система Функциональный клапанМногоконтурные схемы управления с обратной связьюМульти-медийный разъемМногопозиционный контроллерМноготактный гидростатический двигательМультишинаМногопроходный тестМногонасосный двигатель MZ (машина с наклонной шайбой)

А / Ц converterAbrasion resistanceAbsolute цифровой измерительный systemAbsolute фильтрации ratingAbsolute измерения systemAbsolute pressureAbsolute давление gaugeAbsolute давления transducerAcceleration feedbackAcceleration measurementAccess timeAccumulatorAccumulator, hydraulicAccumulator зарядки расход valveAccumulator тест diagramAccumulator driveAccumulator lossesAccumulator regulationsAccumulator sizeACFTD dustAcoustic расцепления measuresAcoustic impedanceAC solenoidAction методов множественного resistanceActive sensorActual pressureActual valueActuated timeActuating для valvesActuationActuation elementActuatorAdaptationAdaptive controlAdaptive controllerAddition pointAdditiveAdditive (для смазочных материалов) Адрес Адгезионные режимы Адгезионные свойства гидравлических жидкостей Адгезионные соединения труб Регулируемый поршневой насос Регулируемый дроссель Регулировка поршневых машин Время регулировки ДопускВозрастание гидравлических жидкостей Старение уплотнений Воздухоочиститель Fine Test Dust (ACFTD) Расход воздухаAi г в стоимостном выражении oilAlgorithmAlphanumericAlphanumeric codingAlphanumeric displayAlpha из filtersAmplifierAmplifier cardAmplitude marginAmplitude modulationAmplitude plotAmplitude ratioAmplitude responseAnalogueAnalogue computerAnalogue controlAnalogue controllerAnalogue данные acquisitionAnalogue измеряется valuesAnalogue измерения procedureAnalogue измерения положения technologyAnalogue measurementAnalogue signalAnalogue сигнал processingAnalogue technologyAngle encoderAngle measurementAngular угловой частоты ω EAnharmonic oscillationAnnular область А RAnnular шестеренчатого насоса / motorAnti-вращение элемента для cylindersApparent грязеемкостьАрифметический логический блокСреднее арифметическое, среднее ASCIIASICАсинхронное управлениеПерепад атмосферного давленияАвтоматическое переключение цилиндровАвтоматическое управлениеАвтоматическое обнаружение неисправностейАвтоматический возвратАвтоматическое запечатываниеАвтоматический запускВспомогательное срабатывание клапанов Вспомогательная мощность (энергия) Вспомогательные сигналы Вспомогательные переменныеДоступная силаСредний крутящий момент Компенсация осевого зазора шестеренчатые насосы (так называемая компенсация зазора) аксиально-поршневой станок аксиально-поршневой двигатель аксиально-поршневой насос

I-блок (в системах управления) I-контроллер Идентификация системы Клапан холостого хода Потери холостого хода Давление холостого хода IEC Устойчивость к помехам Импеданс Z Импеллер Напорный поток Подавленное давление Импульсное срабатывание клапанов Импульсный дозирующий лубрикатор Импульсный шум Импульсное сопротивление энкодеров Импульсный датчик положения Импульсная система измерения угла ) Повышение точности индексации с делителями потока Индексирование коэффициентов при использовании делителей потока Точность индикации Диапазон индикации Индикатор Непрямое срабатывание Непрямые методы измерения Индивидуальный компенсатор давления Индуктивное давление Индуктивное измерение положения Индуктивные датчики давленияНадувные уплотненияВлияние на время переключения Индуктивные датчики давленияВходной перепад давления Начальный угол наклона начального давления сигнал Входной сигнал Неустойчивость системы управления Мгновенные рабочие условия Инструкция Характеристики впуска Высота всасывания Интегрированная гидростатическая трансмиссия Интегрированная схема (IC) Интегрированное управление Интегрированная электроника Интегрированные системы измерения положенияКонтроллер интерференцииВзаимодействие с прерывистым режимомВнутреннее управление с обратной связьюВнутренний впуск жидкостиВнутренний шестеренчатый насосВнутренняя утечкаВнутреннее безопасное управление давлением 9Внутренняя поддержка давления

Фильтр сверхтонкой очисткиУльтразвуковое измерение положения Сигнал компенсации перехлеста Пониженное давление Нестабильный Разгрузочный клапан Полезный объем Коэффициент полезного действия

EDEEPROM (программируемое запоминающее устройство с электронным стиранием) Эффективность Эффективность трубыЭластичность жидкостей под давлениемЭластичные материалы Устройства для измерения давления с эластичной трубой (типа Бурдона) Уплотнение из эластомера / пластика под напряжениемЭластомерыКонкурентная арматураЭлектро-гидравлическая аналогияЭлектрическое срабатываниеЭлектрическое управление мощностью обработки сигнала или сила электрического сигналаЭлектрическая обратная связь приводЭлектрогидравлическая технология управленияЭлектрогидравлический линейный усилительЭлектрогидравлическая системаЭлектрогидравлические системыЭлектромеханические преобразователи сигналовЭлектроуправлениеЭлектрогидравлический усилитель крутящего моментаЭлектромагнитная совместимостьЭлектромеханическое управление перемещением насосов / моторовЭлектронный фильтрЭлектронное распределение потокаЭлектронная обработка сигналовЭлемент для фильтров давленияГидравлическое преобразование энергии sses в гидравликеЭкономия энергии в гидравликеЭнергосбережение в гидравликеМоторное масло в качестве гидравлической жидкостиEPROMEэквивалентный объемный модульЭквивалентная схемаЭквивалентная постоянная времениЭрозионный износОшибкаОшибкоустойчивый компьютерКлассификация ошибки в измерениях Кривая погрешности измерительных приборовПределы ошибки измерительного прибораПороговое значение ошибкиСигнал ошибкиОшибка в датчике ошибкиПредупреждение Клапаны Внешнее деление мощности Внешняя опора

Управление обратной связью p / QБумажный фильтрПарафиновое базовое маслоПараллельная цепь / подключенные параллельноПараллельное соединениеПараллельная обработкаПараметрыФильтрация частичного потокаЭрозия струи частицРазмер частицыПассивный датчикКонтроллерPDPD elementP elementPeperformance / weight ratioPerformance mapPD elementP elementP elementPerformance / weight ratioPerformance mapPeriod patternPhase-frequency responsePhosespessection valvePhase-act Управляемое поведениеПилотный расходПилотная линияПилотные клапаныПилотная ступень для плавно регулируемых клапановПилотный клапанШтуцер поршня в сбореТрубопровод в сбореПроизводительность трубыПолное сопротивление трубы Индуктивность трубыЗащита трубы от разрываТрубные винтовые соединенияТрубопроводПоршень для быстрого ходаПоршневые машиныПоршневой двигательПоршневой манометр подключение Вставной клапан Вставной клапан, 2-ходовой вставной клапан Вставной клапан, 3-ходовой вставной клапан Вставной усилительПлунжерПлунжерный контур для быстрого продвиженияПоршень поршняТочечный контрольПолиацеталь (POM) Полиамид (PA) Полимерные материалы Политетрафторэтилен (PTFE) Полиуретан (AU, EU) ) Порт Поперечное сечение портаЗависимые от положения управляющие сигналыПроцесс блокировки, зависимый от положенияПозиционная / временная диаграмма Диаграмма положенияПогрешность положенияОбратная связь по положениюОшибка позиционированияОшибка позиционированияИзмерение положенияИзмерение положения с помощью потенциометраПроцесс измерения положенияДатчики положенияПоложительно-импульсное управлениеПринцип положительного смещенияПостолечение, избыточная выдержкаТочка перегибаХарактеристики мощностиГрафические характеристики мощностиПлотность мощности Контроллер мощностиПлотность мощности потериПотери мощностиСиловой агрегатСиловая частьРазделение мощностиПередача мощностиПредварительный резервуарПредзаправленный масляный бакПредварительная заправка уплотненийКлапан предварительной заправкиПредварительный фильтрДавление перед нагрузкойКлапан предварительной нагрузкиТочный дроссельПредопределенное время рабочая часть (заданная точка разрыва) Предварительный нагреватель Давление Давление-расход (pQ) в насосе Характеристика давления-расхода (p / Q) Клапан ограничения давления Герметичный соленоид Редукционный клапан (клапан регулирования давления) Редукционный клапан, 3-ходовой клапан давления- Редукционный клапан Функция сигнала давления Диаграмма давления / расхода Срабатывание давления Изменение давления Процесс чередования давления в машинах прямого вытеснения Усилитель давления Центрирование давления на направляющих клапанах Камера давления Компенсатор давления Регулирование давления Характеристика регулирования давления Контур управления давлением Контур управления давлением для переменного насоса Перепад давления Падение давления График падения давления для клапанов Обратная связь по давлению Фильтр давления Дросселирование Поток давления Формы Колебания давления Жидкость под давлением Прирост давления на плавно регулируемых клапанах Манометр Переключатель выбора манометра Градиент давления Напор давления Независимое от давления регулирование расхода Индикация давления Ограничение давления Падение давления Потери давления из-за дросселей Процедуры измерения давления Колебания давления Пик давления Диапазон позиционирования давления Колебания, вызванные пульсацией давления Пульсации давления Диапазоны давления в гидравлической технологии Номинальные значения давления Соотношение давлений Клапан перепада давления Регулятор давления (регулятор нулевого хода) Повышение давления Датчик скачка давления Переключение давления Клапаны подачи давления с регулируемым давлением Клапан Волна давления Первичное срабатывание Первичное и вторичное управление Первичное управление Первичное управление шумом Первичное давление Первичный клапан Печатная плата Приоритетный клапан Управление рабочим процессом в зависимости от процесса Глубина обработки Обработка фактических значений (или сигналов) Профиль загрязнения Программа Носитель программы (память, носитель) Последовательность выполнения программы Блок-схема программыПрограммная библиотекаПрограммный логический контроллер (Программируемый логический контроллер) Программируемый логический контроллер управлениеПрограммированиеЯзыки программированияМетоды программированияСистема программированияПрограммный модульПРОМРаспространение ошибкиПропорциональный усилительПропорциональная технология управленияПропорциональный соленоидПропорциональные клапаныЗащитные фильтрыКонтактный переключательPSIPT1 — КонтроллерPT1 — элементPT2 — КонтроллерPT2 — элементPT1 — элементPT2 — КонтроллерPT2 — элементИмпульсная кодовая модуляцияИмпульсный датчик подачи для ускоренного хода Насос клапан циркуляции холостого хода Насос с установленными в ряд поршни / рядный поршневой насос

Рассчитано pressureCalculating множественного доступа звук powerCalibrating throttlesCamCAN-BUSCapacitive положения measurementCapillary tubeCarrier смысла с обнаружением столкновений (CSMA / CD) Каскадированный (многоканальный контур) управления systemCascaded controlCavitationCavitation erosionCentralised гидравлического маслом supplyCentralised hydraulicsCentre positionCentrifugal pumpCentring по springsCETOPCharacteristic curveCharacteristic с усредненной hysteresisCharge amplifierCharge pumpCheck valveChipChlorinated hydrocarbonsChopperChurning lossesCircuit diagramCircuit схемаСхема технологииКруглый уплотнительный зазорИндекс циркуляции UПотери циркуляции в гидравлических системахКруговое перемещение машины Давление зажимаКласс точностиУровень чистотыКлиматическое сопротивлениеСигнал блокировкиКонтроль засорения отверстийСистема с закрытым центромЗамкнутая схемаСистема управления положением с замкнутым контуромЗамкнутый контур управленияЗамкнутый контурКонтроль с замкнутым циклом Индекс derCode translatorCodingCoil impedanceCold flowCollapse pressureCollective lineCombined actuationCombined pistonCompact sealComparabilityCompatibility для elastomersCompressibilityCompressibility factorCompression энергии EKCompression setCompression объема ΔVKComputer controlsComputerised числового программного управления (ЧПУ) ConcentratesConditions из comparisonCone valveConfigureConical pistonConstant (фиксированный) throttleConstant расхода соотношения gaugeContact давления systemConstant Контакта насос controlsContact systemConstant сила давления characteristicConstant т pContact sealsContamination classContamination в operationContamination Измерение Загрязнение гидравлической жидкости Непрерывно регулируемый клапан потока Непрерывно регулируемый клапан давления Непрерывно регулируемые клапаны Непрерывные рабочие условия Постоянное давление Непрерывное значение Контроль Алгоритм управления Управляющий усилитель Блок управления (блок клапанов) Карта управления Управляющая характеристика Управляющая команда Управляющий компьютер Концепция управления в жидкости t технологияЦилиндр управления Отклонение управленияУстройства управленияСхема управленияРазница управленияГеометрия краев клапанов Управляющая электроникаОборудование управленияОшибка управленияРасход управленияРасход управленияКонтроль в диапазоне мощностей Контролируемая подсистемаКонтроллерКонцепции контроллераКонтроллер для демпфирования (фильтр верхних частот) Входная переменная контроллера y Входная переменная контроллера RC Контроллер с выходом поток сигнала) Память управленияМотор управленияКолебания управленияПанель управленияПараметры управленияПластина управленияМощность управленияДавление управленияПрограмма управленияДиапазон управленияДиапазон управленияСоленоид управленияПружины управленияСтруктура управленияКонтроль площади поверхностиПереключатель управленияТехнология управленияДроссельная заслонкаБлок управленияПеременная управленияГромкость управления для клапановУправление со сменным ПЗУКонтроль с дроссельной заслонкойХолодильник Корректирующая скорость Корректирующая переменная Корректировка характеристик Стоимость гидравлической электростанции Противоточное охлаждение Покрывающая пластина Ползучая подача (скорость) Медленное движениеПотеря давления, зависящая от поперечного сечения Система с питанием от тока Индикатор тока Фитинг с врезным кольцомЦикл Частота цикла Цилиндр КПД цилиндра

Закон Хагена-Пуазейля Половина разомкнутой гидравлической цепи Датчик эффекта холла Расстояние заклинивания dРучной насос Управление с проводкой (VPS) Твердость материалов для уплотненийТепловой баланс в гидравлических системах Жидкости HFB Жидкости под давлением HFC Жидкости HFDИерархическая схема управленияВысокочастотный фильтр (фильтр) Фильтр высокого давленияПропорциональный клапан с высоким крутящим моментом Высокоскоростные двигатели выпускной клапан motorsHigh жидкости на водной основе (HWBF) HL oilsHLPD oilsHLP oilsHolding currentHolding elementHole patternsHose assembliesHose lineHosesHose stretchingHumHVLP oilsHybrid accumulatorHydraulic accumulatorHydraulic actuationHydraulic axisHydraulic тормозной мощности cylinderHydraulic моста circuitHydraulic моста rectifierHydraulic С hHydraulic consumerHydraulic cylinderHydraulic демпфирования (серводвигателей) Гидравлический привод systemsHydraulic efficiencyHydraulic fluidsHydraulic половина bridgesHydraulic индуктивности L hHydraulic intensifierHydraulic motorHydraulic двигатели, подлежащие вторичному управлению Гидравлическая ступень пилотирования Гидравлическая p ower packHydraulic power packHydraulic pumpHydraulic resonance frequencyHydraulicsHydraulic sealsHydraulic shockHydraulic signal technologyHydraulic spring constantHydro-mechanical closed loop controlHydro-mechanical signal converterHydro-mechanical systemHydrokineticsHydromechanical efficiencyHydropneumatic accumulatorHydrostatic bearingHydrostatic driveHydrostatic energyHydrostatic lawsHydrostatic machinesHydrostatic power P hHydrostatic reliefHydrostatic resistanceHydrostaticsHydrostatic servo driveHydrostatic traction driveHydrostatic transmissionHydrostatic transmission with separated primary/secondaryHysteresis

O-ring sealOil-in-water emulsionOil coolerOil hydraulicsOil samplingOil separatorOn-off controlOn-stroke time of a pumpOnboard-ElektronikOne-way tripOpen-centre positionOpen-centre pump controlOpen centre systemOpen circuitOpen control circuitOpened control circuitOpening/closing pressure differenceOpening pressureOpen loopOpen loop control systemOpen loop synchronisation controlOperating characteristicsOperating conditionsOperating cycle frequencyOperating defectOperating life of a filterOperating loadsOperating manualOperating mode of a controlOperating modes of drivesOperating parametersOperating pointOperating pressureOperating safetyOperating systemOperating viscosityOperational amplifierOperation pressureOptical fibre technologyOptimising the controllerOrbit motorOrificeOscillationsOscilloscopeOutlet pressureOutput deviceOutput moduleOutput unitOutput volumeOver-excitationOverall control unitOverlap in valvesOverload protectionOverpressureOverrunOvershootOvershoot time 9000 5

Waiting periodWater glycol solutionWater hydraulicsWater in oilWater in oil emulsionWear protection capacityWelded nipple fittingWetting abilityWheel motorWordWord lengthWord processorWorking cycleWorking linesWorking positions

Labyrinth gap sealLabyrinth sealLaminar flowLaminar flow resistorLANLaplace transformationLarge signal rangeLaw of superpositionLeakage, leakLeakage compensationLeakage lineLifetimeLimiting conditionsLimit load controlLimit monitorLimit pick upLimit signalLimit switchLinearLinear control signalLinear control theoryLinearisationLinearityLinearity errorLinear motorLinear regulatorsLine filterLip sealLoad-holding valveLoad collectiveLoad flow Q LLoading models for cylindersLoad pressure compensationLoad pressure differenceLoad pressure feedbackLoad pressure p LLoad sensing systemLoad stiffnessLocking cylindersLogic controlLogic diagramLogic elementLoop gain V KLoop lineLosses in displacement machinesLow-pressure pumpLowering brake valveLow pass filterLow pressure

Naphta based oilNatural angular frequency ω eNatural angular frequency ω oNatural dampingNatural frequencyNatural frequency foNatural frequency of a hydraulic cylinderNBRNeedle-type throttleNegative-pulse controlNeutralisation numberNeutral positionNeutral position of the pumpNewtonian fluidNoiseNoise levelNoise level (A-weighted) L pANoise level additionNoise level L pNoise level L WNoise level WNoise measurementNominal flow rateNominal force of a cylinderNominal mode of operationNominal mode of operationNominal operating conditionsNominal powerNominal pressureNominal sizeNominal valve sizesNominal viscosityNominal widthNon-contact sealsNon-linear control systemNon-linearityNon-linear signal transmitterNormally closed (NC) valveNormally open valveNormal pressureNozzleNull-adjustment signalNull biasNull bias adjustmentNull driftNull range of a proportional spool valveNull shift stability

Value discreteValveValve-controlled pumpsValve actuationValve assembly systemsValve blockValve block designValve control spoolValve control with four edgesValve dynamicsValve efficiencyValve noisesValve operating characteristicsValve plate-controlled pumpsValve polarityValve pressure differenceValve sealsValve with flat sliderVane pumpVariable area principleVariable delivery flow (control)Variable pumpVariable pump, variable motorVariable throttleVelocity amplificationVelocity controlVelocity errorVelocity feedback control circuitVelocity feedback loopVelocity measurementVelocity of sound pressure wavesVertical column pressure gaugeVertical stacking assemblyVibration fatigue limit of a systemViscosityViscosityViscosity/pressure characteristicViscosity/temperature characteristicViscosity classesViscosity index (VI)Viscosity index correctorViscosity rangeVisual display of contaminationVoltage tolerance for solenoid valvesVolume (bulk) filtersVolumetric efficiencyVolumetric losses 9 0005

5-chamber valve5-way valve

Gap bridgingGap extrusionGap filterGap flowGap sealsGas filling pressureGauge protection valveGeared pump/motorGear pumpGear pump flow meterGerotor motorGraduated glass scaleGrooved ring sealGroup signal line

Kinematical viscosity vKv factor (speed/stroke gain)Kv value (of valves)

Quad-ringQuantisationQuantisation errorQuasistaticQuick connector couplingQuiescent flow

Zero overlap

Jet contractionJet pipe amplifier

.