Коробка передач ока схема: схема, устройство, ремонт своими руками

Содержание

схема, устройство, ремонт своими руками

 

Автомобиль Ока – это получивший широкое распространение транспортное средство на территории РФ. Машина стала серийно выпускаться еще в Советском Союзе на знаменитом Волжском автомобильном заводе.

Силовая установка и трансмиссия на Оке

Автомобиль ВАЗ 1111 / 1113 может оснащаться двигателем, который является двухцилиндровым. Автомобильная система имеет реактивную тягу, которая расположена в приводе управления КПП.

КПП в разобранном виде

В картере силовой установки расположены валы, приводящиеся в движение посредством установленного зубчатого колеса на коленвале. Задняя крышка картера крепится 6-ю болтами. Картер имеет магнит, который необходим для улавливания металлических продуктов износа.

Следует отметить, что когда происходит замена горючего в коробке необходимо проверить, сколько на магните имеется мусора. Чем больше здесь будет иметься металлических частиц, тем хуже внутреннее состояние коробки. Система охлаждения включает специальный термостат. Из алюминиевого сплава выполнен корпус КПП.

В зависимости от модификации Ока может оснащаться механическим типом трансмиссии, которая может быть рассчитана на 4 или 5 скоростей. Трансмиссия ВАЗ 1113 включает однодисковое сухое сцепление. На таком автомобиле имеется конический дифференциал. Коробка переключения передач является 4-х ступенчатой, включающая синхронизаторы на всех передачах переднего хода. На варианте 11116 двигатель работает в паре с 5-ступенчатой КПП. Коробка передач надежно закреплена болтами к силовой установке. Управление КПП происходит благодаря установленному напольному рычагу.

Схема КПП Ока

Работа системы трансмиссии влияет на качество разгона, эффективность расхода горючего. Максимальная скорость на данной версии отечественного авто может доходить до 140 км/ч. При этом до сотни разгон машины, в зависимости от того, какой по объему двигателя здесь имеется, варьируется в пределах 25-30 секунд. Оку можно заправлять АИ-92. При этом практически одинаково расходуется топливо во всех циклах.

Поломки коробки передач

Когда требуется проведение ремонта КПП? Хозяин транспортного средства должен обязательно проверить коробку, если проявляются следующие признаки:

  • затрудненное переключение передач;
  • самопроизвольная активизация передач;
  • шумы со стороны коробки;
  • отмечается утечка масла.

При любом из перечисленных проявлений, целесообразно обратить внимание на подшипники, шестерни, синхронизаторы.

В ряде случаев поломки КПП на автомобиле могут быть вызваны механическим путем. В частности, поломаться картер сцепления может, если во время поездки машина столкнулась с внешним препятствием, например, с бордюром. Также, проблема с картером сцепления может быть следствием износа вторичного вала. Передвижение будет осложняться, если картер будет иметь трещины.

Необходимо осуществление ремонта рычага переключения передач, если он стал перемещаться с затруднениями. В данном случае может помочь установка новой шаровой опоры или пружины, а также сферической шайбы. Если рычаг изношен, стоит его заменить.

Осуществить ремонт своими руками – это реальная задача.

 Необходимость ремонта трансмиссии

Что требуется из инструментов, когда производится съемка КПП на Оке?

При проведении данного процесса понадобится набор гаечных ключей, отвертка, молоток, щипцы для монтажа стопорных колец.

Чтобы начать ремонтно-восстановительные работы, требуется снять скоростную коробку. Однако перед этим рекомендуется слить масло. При разборке КПП нужно открутить заднюю крышку картера, стопорные кольца, пробки фиксаторов. Следующий этап – это осуществление разъединения картера КПП с картером сцепления. Специально для этого можно использовать отвертку. Болт крепления вилки переключения передач необходимо открутить. Изымается вместе с вилкой шток. Далее нужно изъять блокировочный штифт, после чего демонтировать валы, извлечь плунжеры, дифференциал. Съемке подлежит магнит, который присутствует в картере сцепления. В завершении снимается механизм выбора передач.

На Оке присутствует специальный механизм выбора передач, который включает:

  • корпус;
  • вилку включения передачи заднего хода;
  • пружины;
  • рычаг.

Для того, чтобы осуществить ремонт данного механизма, необходимо демонтировать скоростную коробку. Далее во время разборки КПП, изымается само устройство. При переборке механизма выбора передач следует обращать внимание на пружины, их здесь две (верхняя и нижняя). Одна из них оцинкована, а другая нет. Не оцинкованная пружина является верхней. Кроме того, они отличаются по упругости.

Появление скрежета можно устранить путем регулировки сцепления. Причин того, почему возникает шум несколько. Одна из них – трансмиссионное масло потеряло свои рабочие свойства. Также низкий уровень горючего может являться причиной того, что отмечаются посторонние шумы.

При появлении самопроизвольного выключения передачи водитель машины должен проверить состояние картера сцепления. Однако причин того, что внезапно выключаются передач много, начиная от наличия изношенных втулок, заканчивая деформацией вилки рычага.

ВАЗ 1111 | Переключение передач

Переключение передач

Переключение передач и положение рычага

Ручная коробка передач

Положения рычага переключения передач показаны на его ручке. Перед включением задней передачи необходимо поднять кольцо под ручкой рычага.

При переключении передач полностью выжмите педаль сцепления и затем плавно ее отпустите. Не рекомендуется вести автомобиль, держа одну руку на рычаге переключения, это повышает износ коробки передач.

При переключении с пятой на четвертую передачу не нажимайте на рычаг в боковом направлении, чтобы случайно не включить вторую передачу, что может вызвать превышение допустимых оборотов двигателя и его повреждение.

Перед включением задней передачи убедитесь, что автомобиль находится в покое и Ваша нога не на педали акселератора. Передвиньте рычаг из нейтрального положения вправо до отказа, а затем включите задний ход.

В приведенной ниже таблице указаны скорости движения, при которых следует включать следующую передачу для максимальной экономии топлива.

Смена передачи

Скорость движения

1-2

25 км/час

2-3

40 км/час

3-4

65 км/час

4-5

75 км/час

Переключение передач - автоматическая трансмиссия

У основания рычага селектора имеется циферблат с подсветкой, на котором изображены символы положений диапазонов селектора.

"P" — Стоянка
"R" — Задний ход
"N" — Нейтральное положение

Передачи для движения вперед:

"D" — 1-я - 4-я передачи
"3" — 1-я - 3-я передачи
"2" — 1-я - 2-я передачи
"1" — только 1-я передача

Нельзя устанавливать положение "P", "R", или "N" при движении автомобиля. При повторной установке положения движения это может привести к аварии или повреждению коробки передач.

Положения рычага селектора

Нажатие на педаль акселератора при перестановке рычага селектора может вызвать повышенный износ трансмиссии.

При установке положения движения всегда держите ногу на педали тормоза.
Не следует держать руку на рычаге селектора, поскольку это может вызвать износ трансмиссии.

Рычаг переключения передач

Между установкой рычага в положение движения и разгоном следует делать паузу в несколько секунд, чтобы дать возможность включиться передаче.


В некоторых положениях рычаг селектора блокируется, и для его передвижения необходимо нажать кнопку на ручке рычага. Блокировка имеет место между следующими положениями.

"D" ›"3"
"N" › "R"
"R" › "P"
"P" › "R"
"3" › "2"

"P"

Это положение может быть установлено только при стоящем автомобиле. Рычаг селектора и трансмиссия заблокированы. Может быть произведен запуск двигателя.

"R"

Это положение может быть установлено только при стоящем автомобиле. Необходимо нажать кнопку на ручке рычага.

Перед троганием следует подождать несколько секунд, чтобы включилась передача заднего хода.

"N"

В этом положении двигатель отсоединен от трансмиссии. Может быть произведен запуск двигателя. Во избежание качения автомобиля по склону следует применять ручной тормоз.
Во избежание перегрева двигателя и трансмиссии следует устанавливать положение "N" при продолжительных остановках автомобиля (например, в автомобильных пробках). При ожидании разрешающего движение сигнала светофора следует устанавливать положение "D".

"D"

Это положение применяется при вождении в обычных условиях. Автомобиль трогается с места на первой передаче, и затем происходят автоматические переключения между 2-й, 3-й и 4-й передачами. Момент переключения зависит от положения педали акселератора и скорости движения.

"3"

В этом положении 4-я передача заблокирована. Автомобиль трогается с места на первой передаче и затем происходят автоматические переключения между 2-й и 3-й передачами.
Положение 3 рекомендуется при вождении по извилистым дорогам и в плотном городском движении. При перестановке рычага из положения "D" в положение 3 трансмиссия немедленно переключается на 3-ю передачу, что вызывает сильный эффект торможения двигателем. Этого не следует делать при скорости свыше 130 км/час.

"2"

Это положение рекомендуется при движении по горным дорогам. При этом лучше используется мощность двигателя и возрастает эффект торможения двигателем. Трансмиссия автоматически переключается между первой и второй передачами. Третья и четвертая передачи заблокированы.

При перестановке рычага из положения "D" или из положения 3 в положение 2 переключение с третьей передачи на вторую происходит только при скорости движения меньшей, чем некоторая заранее заданная скорость, во избежание увеличения оборотов двигателя до недопустимых значений.

"1"

Это положение рекомендуется при подъеме на очень крутые склоны и при спуске с них. С одной стороны, обеспечивается эффективное торможение двигателем, с другой стороны, ликвидируются постоянные переключения передач, приводящие к перегреву рабочей жидкости трансмиссии.

Если перевести рычаг из положения "D" в положение 1, то происходит немедленное переключение на 3-ю передачу; далее, по мере того как скорость уменьшится до 70 км/час, произойдет переключение на 2-ю передачу; и далее по мере того как скорость уменьшится до 30 км/час, произойдет переключение на 1-ю передачу. Не следует устанавливать рычаг селектора в это положение при скоростях, превышающих 130 км/час. Ручное переключение также нежелательно на обледенелой дороге. При этом положении рычага селектора не происходит переключения на высшие передачи.

Выжимание педали акселератора до пола ("кик-даун")

При выжимании педали акселератора до пола - в положение "кик-даун" - происходит переключение на низшую передачу, чтобы обеспечить запас мощности, например для обгона. Переключение на следующую передачу происходит только при высоких оборотах двигателя или при отпускании педали акселератора.

Suzuki-OKA – Газета Коммерсантъ № 52 (1455) от 26.03.1998

Газета "Коммерсантъ" №52 от , стр. 10

&nbspSuzuki-OKA

Новая "Ока": левая нога отдыхает
       В этом году произойдет эпохальное для российского автомобилестроения событие: в продаже появится первая отечественная машина с автоматической коробкой передач. "Автомат", а заодно и двигатель Suzuki будут устанавливаться на микролитражки ВАЗ-11113 "Ока" Серпуховского автозавода (СеАЗ).
       
       Производители "Оки" — СеАЗ и Завод микролитражных автомобилей КамАЗа (ЗМА) намерены в ближайшем будущем увеличить суммарный выпуск машины до 100 тыс. в год (сейчас СеАЗ выпускает около 12 тыс. машин, ЗМА — 24 тыс.). Между тем АвтоВАЗ, ныне единственный поставщик двигателей для "Оки", способен выпускать не более 50 тыс. моторов ВАЗ-11113 в год, поэтому подмосковный и татарский заводы вынуждены искать иностранных поставщиков силовых агрегатов.
       По сведениям "Коммерсанта", ЗМА склоняется к югославскому двигателю производства завода Zastava (этим мотором оснащается выпускаемая в Польше микролитражка Fiat Cinquecento). СеАЗ же хочет использовать двигатель Suzuki, сблокированный с автоматической коробкой передач.
       Серпуховская "Ока" станет первым отечественным легковым автомобилем с автоматической коробкой передач, доступным массовому покупателю (собираемые вручную лимузины ЗИЛ не в счет). Цена новой модификации "Оки" не превысит $4500. То есть "Ока" в самой лучшей комплектации будет стоить гораздо меньше самых дешевых "Жигулей" и не выйдет за грань своей рыночной ниши. Заводчане обещают, что "Ока" с "автоматом" поступит в продажу уже в этом году.
       Пока СеАЗ будет продавать "промежуточную" версию "Оки" — с автоматическим электромагнитным сцеплением. В машине такой конструкции водителю приходится переключать передачи вручную, но педаль сцепления отсутствует — ее заменяет автоматика. (Похожую схему в последние годы применяют, например, Audi и Saab.) Причем обойдется такая машина покупателю лишь на $300 дороже базовой версии, которая стоит $3300. Заказы на "Оку"-"полуавтомат" некоторые московские дилеры СеАЗа принимают уже с этой недели.
       В каком-то смысле закономерно, что именно СеАЗ стал первым внедрять на своих автомобилях "автомат" и "полуавтомат", поскольку в производственной программе завода заметную часть составляют машины с ручным управлением для инвалидов. "Автоматы" в таком случае — именно то, что нужно. Одновременно "автомат" резко повышает привлекательность городского автомобиля в глазах обычного покупателя.
       Неудивительно и то, что "Ока" оказалась полигоном для внедрения технических новинок. Низкая цена делает ее наиболее вероятным кандидатом на роль действительно народного автомобиля (в отличие от автомобиля "для среднего класса", какими, по замыслу создателей, должны стать ВАЗ-2110 и "Москвич-Святогор"). "Оку" можно в больших количествах не только изготавливать, но и продавать. А обилие разнообразных недорогих модификаций является в этом случае серьезным подспорьем.
       
       КИРИЛЛ Ъ-ГОРСКИЙ
       

Комментарии Главные события дня в рассылке «Ъ» на e-mail

Не дай себе замерзнуть! — Авторевю

Узнаете Оку? Я бы тоже не узнал. Этой зимой ее русло в районе нижегородского Стригинского бора укрылось белым покрывалом раньше обычного. А вот машинки, стоящие на скованном льдом берегу, на Оку похожи куда больше, даже несмотря на лыжи и гусеницы.

По внутриотраслевой вездеходной спецификации они называются ТТМ-1901-01 Беркут, выпускаются на нижегородском предприятии Транспорт, а по «функционалу» это патрульные снегоходы с теплой кабиной. Я бы даже сказал, с горячей, потому что в шестнадцатиградусный мороз за рулем Беркута на берегу замерзшей Оки мне было очень жарко!

Привод коробки передач Беркута имеет перевернутую схему переключения, но это не единственная проблема: механизм отличается неважной избирательностью и большими ходами рычага

Глядя на машинку, стоящую на широко расставленных лыжах, сложно сдержать улыбку: у нижегородцев получился не беркут, а галчонок из мультика про дядю Федора! Своей передней частью он опирается на лыжи через пружинно-гидравлические «телескопы», а передвигается за счет двух широких гусениц с развитыми грунтозацепами. Схема известная. Машины такой компоновки отличаются относительной быстроходностью (гусеницы идут по проложенной лыжами колее) и низким удельным давлением на опорную поверхность (ниже, чем у лыжника или обычного снегохода), благодаря чему полугусеничник-полулыжник может передвигаться по снегу любой плотности и глубины.

Двигатель у Беркута бензиновый, ВАЗ-21213. Установлен он продольно в задней части кузова, развернут маховиком вперед и состыкован с пятиступенчатой коробкой передач от «классических» ВАЗов. От нее крутящий момент передается на межбортовой редуктор с дифференциальным механизмом, полуоси и ведущие звездочки. А движитель - резинокордовый. С гребневым зацеплением, стеклопластиковыми стержнями-усилителями, обрезиненными катками и рельсовой («склизовой») подвеской - донором ходовой части стал рыбинский снегоход Тайга. «Гусянка» используется только для поступательного движения, а поворачивает Беркут за счет лыж.

Или не поворачивает? Тронувшись с места, я поначалу поехал в забор: срезая плотный снег вывернутыми лыжами, Беркут упорно полз прямо. Сдаю назад, пробую повернуть еще раз и теперь уже не могу совладать с баранкой: усилие на руле такое, будто лыжи стоят не на снегу, а провалились в твердеющий бетон. Педальный узел здесь тоже проектировал тренер по фитнесу, расположив его так, что, вытягивая вперед ногу, приходится напрягать пресс. Но самым замороченный орган управления - рычаг коробки передач, манипуляции которым напоминают игру в бильярд с завязанными глазами. Но я справился! Первая передача, вторая - разгон, сброс, опять разгон... Черепаший слалом по накатанной лесной дорожке длился не более десяти минут, но вымотал так, словно я с полной выкладкой продубасил по раллийному допу.

Стихия нижегородского Беркута — снег, причем любой глубины. На мягком покрытии машина становится комфортной, понятной и, самое главное, управляемой. Кстати, несмотря на высокий кузов, в предельных поворотах Беркут сохраняет устойчивость и не заваливается на бок даже при откровенных провокациях

Белый цвет — разновидность камуфляжа: этот образец Беркута построили для пограничников на северных заставах. Кстати, подобные заказы для строителей снегоходов не новость: 30 лет назад в Рыбинске уже производили специальную модификацию снегохода для пограничной службы. Буран Барс имел фару-искатель, место для крепления армейской радиостанции и перед отправкой заказчику проходил скрупулезную военную приемку

Зато крепко уяснил принцип управления: есть зацеп для лыж - снегоход поворачивает, нет - идет «плугом», если не в забор, то в дерево. Хуже, что для того, чтобы распознать цепкое покрытие, нужны опыт и еще какое-то шестое чувство. Вдобавок на кочках правая ступня все время соскальзывала с педали газа, а если не соскакивала, то точной дозировке подачи топлива мешал тросовый привод акселератора. Немало пообщавшись с различными образцами внедорожной техники, могу сказать, что рано или поздно можно привыкнуть к любым эргономическим несуразностям. Но, черт подери, неужели за четыре с лишним года (первые образцы Беркутов появились на свет в 2007 году) органы управления нельзя было привести в божеский вид?

Полная версия доступна только подписчикамПодпишитесь прямо сейчас

я уже подписан

Схема проводки Ока ВАЗ-1111

 1 – боковой повторитель указателя поворота 31 – выключатель наружного освещения 2 – передний указатель поворота 32 – блок предохранителей 3 – фара 33 – предохранитель цепи противотуманного фонаря 4 – электродвигатель вентилятора системы охлаждения 34 – реле включения обогрева заднего стекла5 – звуковой сигнал35 – реле включения электродвигателя вентилятора системы охлаждения 6 – датчик включения электродвигателя вентилятора 36 –реле-прерыватель контрольной лампы включения стояночного тормоза 7 – электродвигатель омывателя ветрового стекла 37 – выключатель очистителя и омывателя заднего стекла8 – датчик момента искрообразования 38 – выключатель обогрева заднего стекла 9 – аккумуляторная батарея 39 – выключатель заднего противотуманного фонаря 10 – стартер
40 – контрольная лампа прикрытия воздушной заслонки карбюратора 11 – коммутатор 41 –выключатель аварийной сигнализации 12 – свечи зажигания 42 – выключатель зажигания 13 –катушка зажигания 43 – реле зажигания 14 – генератор 44 – электродвигатель вентилятора
отопителя 15 – датчик указателя температуры охлаждающей жидкости 45 – датчик указателя уровня топлива 16 – датчик контрольной лампы недостаточного давления масла 46 – выключатель плафона в стойке двери 17 – розетка для переносной лампы 47 – комбинация приборов 18 – реле стеклоочистителя48 – переключатель очистителя ветрового стекла 19 – датчик уровня тормозной жидкости 49 – выключатель омывателя ветрового стекла 20 – выключатель сигнала торможения 50 – выключатель звукового сигнала 21 – электродвигатель очистителя
ветрового стекла 51 – переключатель света фар 22 – электромагнитный клапан карбюратора 52 – переключатель указателей поворота 23 – выключатель света заднего хода 53 – выключатель контрольной лампы включения стояночного тормоза24 – реле включения стартера 54 – плафон освещения салона 25 – реле включения ближнего света фар 55 – выключатель контрольной лампы прикрытия воздушной заслонки карбюратора 26 – реле включения дальнего света фар 56 – электродвигатель омывателя стекла задней двери 27 – реле-прерыватель аварийной сигнализации и указателей поворота 57 – задний фонарь 28 – прикуриватель 58 – задний противотуманный фонарь29 – переключатель вентилятора отопителя 59 – фонарь освещения номерного знака
30 – дополнительный резистор электродвигателя отопителя60 – элемент обогрева стекла задней двери 61 – электродвигатель очистителя стекла задней двери А – порядок нумерации контактов в соединительных колодках

ее замена и схема электрооборудования

Cхема электрооборудования ВАЗ 11113 ОКА позволяет автовладельцу разобраться в неисправностях приборов и электроцепей автомобиля. Как известно, электросистема позволяет объединить в себе все оборудование и устройства, питающиеся от аккумулятора и генератора. Подробнее о том, какие элементы включает в себя система и какие неисправности для нее характерны, вы сможете узнать из этого материала.

Содержание

[ Раскрыть]

[ Скрыть]

Что входит в электросхему?

Для начала предлагаем узнать описание систем, которые включает в себя электрическая схема Оки:

  • бесконтактная система зажигания;
  • схема выключателя, а также реле зажигания;
  • схема подключения генераторного устройства;
  • подключения стартерного узла;
  • активации освещения, включающая в себя головной свет, габариты, противотуманные огни, поворотники и световую сигнализацию, а также стоп-сигналы;
  • звукового сигнала;
  • очистителя стекол;
  • системы обогрева заднего стекла;
  • активации электромотора вентилятора охладительной системы;
  • отопительная система;
  • контрольный щиток, где располагаются все контрольно-измерительные приборы.
Общая схема для Оки с описанием элементов

Из основных компонентов электросхемы ВАЗ необходимо выделить:

  1. Генератор. Без него невозможна работа ни одного автомобиля. Благодаря генераторному узлу обеспечивается питание основного оборудования, а также электроприборов во время езды. Кроме того, когда машина движется, это устройство производится зарядку АКБ, чтобы восстановить его заряд, потраченный на питание электроприборов и запуск мотора.
  2. Аккумулятор. При его разряде нормальная эксплуатация автомобиля также будет невозможной. Как сказано выше, батарея позволяет питать основное оборудование при не запущенном двигателе, а также дает заряд при его запуске.
  3. Предохранительный блок. В нем сосредоточены основные реле и предохранительные элементы, которые защищают электроцепи транспортного средства в случае замыкания или скачка напряжения.

Распространенные неисправности

Все неисправности в работе проводки на ВАЗ 2111 Ока можно условно разделить на несколько групп:

  1. Выход из строя самого прибора. К примеру, если речь идет о фарах, то в них могут перегореть лампы. Если отказывается работать система обогрева заднего стекла, то возможно, неисправен сам узел.
  2. Обрыв электропроводки. Как правило, такая проблема более актуальна для проводов, которые уложены в местах, где присутствуют движущиеся или трущиеся элементы. К примеру, провода от замков дверей укладываются в сами двери, а для подключения к блоку предохранителей они укладываются в специальные резиновые гофры. Несмотря на такую защиту, в гофре провода также могут переломиться.
  3. Нет контакта. Отсутствие контакта может быть обусловлено как оборванным проводом, так и окислением контакта, в некоторых случаях он может просто отойти от гнезда установки. При окислении проблема решается путем зачистки.
  4. Перегорел предохранитель или реле. Такое особенно часто случается в автомобилях, где присутствуют скачки напряжения. Предохранитель просто не выдерживает мощность бортовой сети и выходит из строя, таким образом защитив прибор от перегорания. Если в вашем автомобиле действительно имеются скачки напряжения, то необходимо либо произвести проверку бортовой сети самостоятельно, либо обратиться к электрику.
  5. Также одной из наиболее распространенных неисправностей является разряд аккумулятора. С такой проблемой автовладельцы обычно сталкиваются с наступлением холодов, в некоторых случаях она может быть обусловлена неправильным техническим обслуживанием (автор видео — канал Milin0915).

Меры профилактики

Что нужно учесть, чтобы не допустить проблем в работе электрооборудования:

  1. При обнаружении скачков напряжений или замыканий немедленно обращайтесь к электрику или устраняйте проблему самостоятельно.
  2. Регулярно проводите техническое обслуживание аккумулятора, не менее двух раз в год. При ТО уделите внимание диагностике уровня жидкости в банках, осматривайте корпус на предмет повреждений, а также заряжайте батарею, чтобы восполнить ее разряд.
  3. При укладке проводки все провода должны быть надежно заизолированы.
  4. Не включайте приборы, магнитолу и печку на полную мощность, если двигатель не заведен. Это приведет к ускоренному разряду батареи.
  5. Никогда не ставьте в блок предохранителей самодельные предохранительные устройства (в виде перемычки ил проволоки или монеты).
 Загрузка ...

Видео «Диагностика блока предохранителей в Оке»

Как правильно проверить блок при наличии характерного запаха горелой пластмассы в салоне — смотрите на видео ниже (автор — канал Milin0915).

Была ли эта статья полезна?

Спасибо за Ваше мнение!

Статья была полезнаПожалуйста, поделитесь информацией с друзьями

Да (100.00%)

Нет

ВАЗ 1111

Поломки коробки передач

Когда требуется проведение ремонта КПП? Хозяин транспортного средства должен обязательно проверить коробку, если проявляются следующие признаки:

  • затрудненное переключение передач;
  • самопроизвольная активизация передач;
  • шумы со стороны коробки;
  • отмечается утечка масла.

В ряде случаев поломки КПП на автомобиле могут быть вызваны механическим путем. В частности, поломаться картер сцепления может, если во время поездки машина столкнулась с внешним препятствием, например, с бордюром. Также, проблема с картером сцепления может быть следствием износа вторичного вала. Передвижение будет осложняться, если картер будет иметь трещины.

Необходимо осуществление ремонта рычага переключения передач, если он стал перемещаться с затруднениями. В данном случае может помочь установка новой шаровой опоры или пружины, а также сферической шайбы. Если рычаг изношен, стоит его заменить.

Осуществить ремонт своими руками – это реальная задача.

Основная информация

Основная функция представленного устройства заключается в разъединении коробки передач с двигателем автомобиля, так как для плавного трогания с места и переключения скоростей нужно разрывать связь коробки передач и двигателя авто. Конечно, без него можно тронуться с места, но это приведет к быстрому износу шестеренок и валов. Теперь давайте рассмотрим устройство представленного устройства на автомобиле ОКА. Для начала стоит сказать о том, что на авто ОКА устанавливается тросовый привод, который имеет множество положительных качеств. Например, простое обслуживание, легкая замена деталей, небольшая стоимость и большой срок службы. К тому же, сцепление двухдисковое, как и на множестве, современных транспортных средствах. Как правило, многодисковые типы него устанавливаются на мотоциклах.

Ведомый и ведущих диски также считаются блоками. Ведомый диск располагается на первичном валике коробки передач авто ОКА, с помощью шлицевого соединения. Ведущий валик располагается на маховике, который крепится к коленчатому валику автомобильного двигателя. Еще одной деталью является выжимной подшипник, который отжимает ведомый диск от ведущего. Он перемещается по первичному валику и свободно вращается.

Самостоятельная диагностика

Как правило, чаще всего ломаются ведущие и на авто ОКА. Чаще всего в ведомом диске причиной поломки является неисправность пружин демпферов, изнашивание фрикционных накладок, шлицов ступицы и механическое деформирование. Единственным выходом для решения всех перечисленных неисправностей является замена диска.

Итак, рассмотрим основные признаки неисправности сцепления на авто ОКА:

  • Не включается сцепление;
  • Педаль не возвращается в обратное положение;
  • наблюдается буксировка;
  • ощущается некая вибрация в момент включения сцепления.

Естественно, перед тем, как переходить к процессу проведения замены дисков на ОКА, необходимо провести диагностику состояния представленного устройства. Диагностику можно провести как самостоятельно, так и в специализированном сервисном центре. Для проведения диагностики функционирования представленного устройства нужно включить четвертую (пятую) передачу, запустить двигатель авто и немного газовать на сцеплении. Если двигатель автомобиля не заглох, то вышел из строя ведомый диск сцепления, а значит, нужна его замена.

Как заменить сцепление своими руками?

Прежде чем переходить к процессу замены сцепления на автомобиле ОКА нужно отсоединить аккумуляторную батарею и слить масло из коробки передач, так как это значительно упростит задачу. Естественно, можно обойтись и без этого, но если вы не уверены в том, что сможете сделать все аккуратно или делаете это в первый раз, то лучше все же слить масло. При замене представленного устройства обязательно придется снимать коробку передач. Комфортнее всего замена будет проводиться на смотровой яме или подъемнике.

Итак, алгоритм проведения замены сцепления на автомобиле ОКА:

Поднимите переднюю часть машины;
Снимите автомобильные колеса;
Снимите шрусы с коробки передач, для этого нужно выкрутить шаровые опоры

Также стоит обратить ваше внимание на то, что гранаты нужно выкручивать по одной. То есть, сначала снимите одну и установите на ее место заглушку, а после уже переходите к снятию второй.
Снимаем коробку передач и переходим к замене элементов сцепления.
Снимите корзину, закрепленную на маховике с помощью болтиков.
Проводим замену всех деталей представленного устройства, но не закрепляйте их старыми болтиками

Также обратим ваше внимание на то, что перед затягиванием болтиков нужно провести центровку. Обязательно требуется замена выжимного подшипника, потому как в противном случае он будет гудеть.

Для менее частого возникновения различных неполадок блока сцепления авто нужно соблюдать такие рекомендации:

Аккуратно обращайтесь со своим транспортным средством;
Начинайте движение автомобиля без пробуксирования, плавно и осторожно;
Постоянно следите за состоянием сцепления авто;
Применяйте исключительно высококачественные запчасти для своего транспортного средства;
Регулярно проходите техническое обслуживание в автомобильных сервисных центрах.

Замена сцепления без снятия коробки ока бортжурнал Лада Ока НН52 2002 года на DRIVE2

Посмотрел в интернете как сцепление поменять и афигел. Спросил отца он сказал что можно и не снимать коробку! Ок так и сделаем)Первым делом снимаем капот и бампер для удобства.Снимаем радиатор и за одно потом поменяем патрубки и охлождайку.Снимаем стартер и откручиваем трос сцепления.Откручиваем минус с коробки и трос спидометра.Откручиваем шаровые и большие гайки с гранат, что бы гранаты вышли из колеса.Откручиваем тяги идущие на коробку.

Теперь откручиваем 2 болта на 17 крепящие коробку к мотору и лезем е*ться с третьим который упирается в подушку от мотора и не вытащится но позволит отсоединить коробку от мотора для него подойдет кривой накидной ключ на 17

вот такой

Снимаем подушку дом коробку.Все отсоединяем коробку от мотора, получается щель ее хватило что бы открутить корзину и заменить диск сцепления и корзину, самое сложно поставить ровненько, что бы потом вал зашел.

Заодно поменял выжимной подшипник и вилку сцепления с пыльником. в комплекте шла смазка для вала намазал и ее, по ощущениям шрусовая.

Заняло 2 дня, гайков накрутился от души.Заодно переобулся на лето и пропенил бампер что бы по жестче был.

Не спешите покупать комплект патрубков охлаждения т.к. эти комерсанты экономят на каждом миллиметре в результате чего нижний патрубок от радиатора начинает задевать одной стороной об трос сцепления а второй стороной об вентилятор радиатора. По этому советую купить 2 патрубка верхних идущий на радиатор и из него сделать по длиньше патрубки идущие от мотора на термостат и угловой т.к. их длинна влияет на положение нижнего.По деньгам вышло примерно так 2000 за комплект сцепы и патрубки что то типа на 500р. а еще же вилка и пыльник ну пусть 3000 будет.

И еще яма и трещетку вам в помощь очень облечают процесс гайкокрутки))

Цена вопроса: 3 000 ₽

Необходимость ремонта трансмиссии

Что требуется из инструментов, когда производится съемка КПП на Оке?

Чтобы начать ремонтно-восстановительные работы, требуется снять скоростную коробку. Однако перед этим рекомендуется слить масло. При разборке КПП нужно открутить заднюю крышку картера, стопорные кольца, пробки фиксаторов. Следующий этап – это осуществление разъединения картера КПП с картером сцепления. Специально для этого можно использовать отвертку. Болт крепления вилки переключения передач необходимо открутить. Изымается вместе с вилкой шток. Далее нужно изъять блокировочный штифт, после чего демонтировать валы, извлечь плунжеры, дифференциал. Съемке подлежит магнит, который присутствует в картере сцепления. В завершении снимается механизм выбора передач.

На Оке присутствует специальный механизм выбора передач, который включает:

  • корпус;
  • вилку включения передачи заднего хода;
  • пружины;
  • рычаг.

Для того, чтобы осуществить ремонт данного механизма, необходимо демонтировать скоростную коробку. Далее во время разборки КПП, изымается само устройство

При переборке механизма выбора передач следует обращать внимание на пружины, их здесь две (верхняя и нижняя). Одна из них оцинкована, а другая нет

Не оцинкованная пружина является верхней. Кроме того, они отличаются по упругости.

Появление скрежета можно устранить путем регулировки сцепления. Причин того, почему возникает шум несколько. Одна из них – трансмиссионное масло потеряло свои рабочие свойства. Также низкий уровень горючего может являться причиной того, что отмечаются посторонние шумы.

При появлении самопроизвольного выключения передачи водитель машины должен проверить состояние картера сцепления. Однако причин того, что внезапно выключаются передач много, начиная от наличия изношенных втулок, заканчивая деформацией вилки рычага.

Силовая установка и трансмиссия на Оке

Автомобиль ВАЗ 1111 / 1113 может оснащаться двигателем, который является двухцилиндровым. Автомобильная система имеет реактивную тягу, которая расположена в приводе управления КПП.

КПП в разобранном виде

В картере силовой установки расположены валы, приводящиеся в движение посредством установленного зубчатого колеса на коленвале. Задняя крышка картера крепится 6-ю болтами. Картер имеет магнит, который необходим для улавливания металлических продуктов износа.

В зависимости от модификации Ока может оснащаться механическим типом трансмиссии, которая может быть рассчитана на 4 или 5 скоростей. Трансмиссия ВАЗ 1113 включает однодисковое сухое сцепление. На таком автомобиле имеется конический дифференциал. Коробка переключения передач является 4-х ступенчатой, включающая синхронизаторы на всех передачах переднего хода. На варианте 11116 двигатель работает в паре с 5-ступенчатой КПП. Коробка передач надежно закреплена болтами к силовой установке. Управление КПП происходит благодаря установленному напольному рычагу.

Работа системы трансмиссии влияет на качество разгона, эффективность расхода горючего. Максимальная скорость на данной версии отечественного авто может доходить до 140 км/ч. При этом до сотни разгон машины, в зависимости от того, какой по объему двигателя здесь имеется, варьируется в пределах 25-30 секунд. Оку можно заправлять АИ-92. При этом практически одинаково расходуется топливо во всех циклах.

Фотоинструкция по замене сцепления и снятию КПП

3 Откручиваем ГТЦ (это у меня 10-й, штатный ВУТ тоже может мешать), снимаем термостат, расширительный бачок, радиатор и вытаскиваем КПП вверх.2 Откручиваем болты м8: два крепления рулевой рейки (важно запомнить распложение шайб), два стяжных подрамника; болт м10 стабилизатора «косточки» и две гайки м8 кронштейна стабилизатора. Снимаем левую продольную трубу подрамника и опускаем КПП вниз

(в книжках всё написано)1,4 Устанавливаем сцепление. Центрировать сцепление можно без оправки 4 и даже на глаз1 на ощупь. Примерно на 1 мм нажимной диск «корзина» должен перекрывать ведомый диск.4 Так выглядит отцентрованый дискДиск сцепления несимметричен, поэтому важно его не перевернуть при установке.1,4 Для установки КПП закручиваем примерно на половину болт крепления стартера.КПП можно держать при помощи буксировочной ленты, но лучше в дополнение положить её на перевернутую подставку (ещё хау-ноу)1,4 В таком виде, при необходимости прокручивая маховик монтажкой, вводим в зацепление первичный вал и ведомый диск сцепления, после чего закручиваем остальные три болта крепления и ставим стартер.Сначала собираем подрамник (если снимали КПП по варианту 2) или систему охлаждения и тормозную (если снимали КПП по варианту 3)1,4 Ставим опору КПП (при помощи монтажки или домкрата выставляем такую высоту, чтобы болт входил в опору от руки. Присоединяем реактивную тягу и тягу выбора передач.1а,4 ШРУСы забиваем со снятым пыльником, ударяя по корпусу. Потом ставим хомут. Как бы аккуратно не забивали ШРУС через пыльник, пыльнику это полезно не будет.Подсоединяем всё, что ещё не подсоединили, заливаем то что сливали, собираем подвеску и выезжаем.На ровной площадке регулируем сцепление: Разгоняем двигатель до 3000 оборотов, включаем 4-ю передачу и бросаем сцепление. Если автомобиль начал вяло разгоняться нужно ослабить тросик ( открутить гайки). При выжатом сцеплении включаем заднюю передачу — должна включаться без хруста. Если хрустит — подтягиваем тросик закручивая гайки.Немного о целесообразностиЕсли надо только поменять сцепление, лучше работать по 1 описанию (что вполне логично), если ещё менять или только КПП то по 2-му. 3-е описание пригодится, если до кучи надо менять прокладку ГБЦ и ВУТ с ГТЦ. Понятно, что всё это перерастает в «4» Вообще, если надо поменять сцепление, КПП, прокладку ГБЦ, опору силового агрегата, приемную трубу, рулевую рейку или хотя бы больше 2 позиций из списка, проще выкатить из-под машины подрамник: его держат 4 болта под ключ на 19 снизу, 4 гайки на чашках аммортизаторов сверху под ключ на 13, рулевой кардан, выпускная система и кучка шлангов-проводов. Передние суппорты можно открутить от поворотных кулаков, чтоб тормозную систему не прокачивать. На снятом подрамнике с силовым агрегатом все операции проводятся гораздо проще и безопаснее.БонусА вот что бывает, когда прыгаешь с обычным, не трипоидным ШРУСом

ЗАПЧАСТИ РЕНО ГРАНТА ЛАРГУС ОКА

Моделирование и моделирование многофазных потоков применительно к процессам в нефтегазовой промышленности

Эрозия твердыми частицами - это механический процесс разрушения материала поверхности стенки из-за ударов твердых частиц, увлекаемых жидкостью. Это частое явление в различных отраслях промышленности, таких как химические процессы, нефть и газ, а также гидравлический транспорт. Проблема эрозии привела к огромным последствиям, таким как разливы нефти, вызванные отказом оборудования нефтепроводов, дроссельных заслонок, трубопроводной арматуры и т. Д .; что приводит к значительным экономическим потерям, а также к проблемам безопасности и окружающей среды.В этом исследовании выполняется трехмерное моделирование с использованием кода CFD ANSYS FLUENT для прогнозирования скорости эрозии песка при различных условиях вязкости моторного масла для многофазной жидкости в стандартной коленчатой ​​трубе с углом наклона 90 градусов (R / D = 1,5). CFD использует метод Эйлера-Лагранжа для моделирования многофазного потока нефть-вода-песок в изгибе. Реализуемая модель k -ε принята для эффектов турбулентности жидкости. Распределения скорости и давления анализируются как контуры потока жидкости. Чтобы понять динамику процесса эрозии, движение твердых частиц также исследуется на основе числа Стокса, а также влияния вторичных потоков.Результаты показали, что скорость эрозии снижается с увеличением вязкости нефти. Кроме того, эрозия в основном происходит в двух местах; на выходах около выхода изгиба, а также на боковых стенках прямой нисходящей трубы. Необычное распространение эрозии на боковых стенках возникло в результате воздействия вторичных потоков за счет центробежной силы. Численные результаты качественно хорошо согласуются с экспериментальными данными, доступными в литературе для колен, чтобы подтвердить представленный подход к моделированию.

1 Введение

Присутствие твердых частиц часто встречается в большинстве промышленных процессов, связанных с потоками жидкости. Обычно в нефтяной промышленности частицы песка часто образуются и уносятся вместе с сырой нефтью и природным газом по трубопроводам, прежде чем попадут в какое-либо технологическое оборудование. Во время многофазного потока (наличие более чем одной фазы) частицы получают импульс от жидкости-носителя и текут вдоль внутренней стенки труб, фитингов, клапанов и других насосных устройств, вызывая износ этих устройств.Фактически, эрозия - это повреждение от износа, вызванное движущимися частицами, которые ударяются о внутреннюю поверхность материала [1]. В частности, изгибы труб, такие как колена, являются наиболее уязвимыми для повреждения твердой эрозией из-за значительного влияния падения давления, центробежных эффектов и внезапного изменения направления в поле потока [1, 2]. Следовательно, эрозионное повреждение является серьезной проблемой в нефтегазовой отрасли из-за отказа оборудования, что может привести к потенциальному разливу нефти, эксплуатационным проблемам, производственным потерям, что приведет к большим финансовым потерям, а также к проблемам безопасности и окружающей среды [3].Таким образом, очень важно понимать природу и серьезность эрозии в коленах труб, чтобы точно предсказать скорость эрозии и определить наиболее затронутые места вокруг изгиба, чтобы в дальнейшем оценить срок службы этого сооружения [4].

Эрозия твердыми частицами - это сложный механический процесс, при котором серьезность повреждения может зависеть от широкого диапазона параметров, таких как рабочие условия, свойства жидкости, свойства твердых частиц, режим многофазного потока, материал стенки мишени и ее геометрия [ 5].Процесс эрозии можно исследовать экспериментально с помощью лабораторных испытаний или численно с использованием компьютерного моделирования, а также с использованием математических эмпирических уравнений, учитывая, что параметры потока содержатся в модели [6]. Бланшар и др. . [7] провели экспериментальный анализ процесса эрозии изгиба трубы на 90 градусов твердыми частицами, увлекаемыми водой. Результаты экспериментов показали, что при эрозии колен трубы с отношением R / D 1,5 максимальная точка износа находится в среднем под углом 85 градусов на колене.

Кроме того, поскольку экспериментальная работа является дорогостоящей и не может быть представлена ​​в промышленном масштабе, многие исследователи провели значительные численные исследования с использованием вычислительной гидродинамики (CFD) для прогнозирования эрозии, вызванной твердыми частицами в многофазном потоке газа или жидкости в изгибе трубы. В потоке газа Solnordal и др. . [8] провели подробный экспериментальный и численный анализ эрозии, вызванной песком, с использованием воздуха в качестве транспортирующей жидкости в стандартном колене трубы. Было обнаружено, что глубина эрозии и распределение численного моделирования хорошо согласовывались с экспериментальными данными только тогда, когда была принята подходящая модель столкновения с шероховатой стенкой, иначе это привело к неточному прогнозу.Модель эрозии, используемая в их работе, - это хорошо известная модель, предложенная Финни, которая широко использовалась для прогнозирования скорости эрозии изгиба трубы. Парси и др. . [9] применили эрозию песчаных частиц на основе CFD для колена в многофазном потоке с преобладанием газа с низким, средним и высоким расходом газа, используя шесть различных уравнений эрозии, чтобы выяснить, какое уравнение обеспечивает лучший прогноз. Было замечено, что Mansouri et al . [10] уравнение эрозии дало лучшие прогнозы по сравнению с экспериментальными данными.Грант и Табакофф [11] значительно превысили прогноз максимальной скорости эрозии, а остальные модели - Neilson and Gilchrist [12], Oka et al . [13], DNV [14] и Чжан и др. . [15] занижает прогнозируемые максимальные скорости эрозии. В потоке жидкости Пэн и Цао [16] применили основанное на CFD численное моделирование эрозии твердых частиц в изгибах труб для системы потока жидкость-твердое тело. Они использовали пять различных моделей эрозии для прогнозирования скорости эрозии, и было обнаружено, что модель эрозии с моделью отскока частицы Гранта и Табакова дает результаты, более близкие к экспериментальным данным.Ван и др. . [2], численно исследовали поведение эрозии в коленах нефтепроводов с помощью CFD для оценки влияния ориентации изгиба и свойств частиц на процесс эрозии. Выяснилось, что максимальная скорость эрозии находится около выхода из локтя. Аналогичные результаты были получены Ченом и др. . [1], когда они использовали метод связи CFD-DEM. Кроме того, Peng Jr и др. . [5], выполнили CFD-анализ эрозии в многофазном потоке и сравнили их многообещающее согласие, полученное между численными результатами скорости эрозии и эмпирическими прогнозами.Они также указали, что эмпирические модели API RP 14E, Salama и DNV RP-0501 более применимы в условиях высокого расхода жидкости (объем жидкости> 5% от общего объема).

Тем не менее, большинство современных исследований моделей эрозии на основе CFD и экспериментальных данных, доступных в литературе, больше сосредоточены на рабочих условиях с преобладанием газа и на однофазной, газовой или водной жидкой фазе в качестве несущей среды, чем в ситуациях с многофазной жидкостью [5]. Возможно, потребуется провести дополнительные исследования эрозии твердыми частицами в условиях многофазной жидкости в этой области.В частности, в литературе редко сообщалось об изучении песчаной эрозии в водонефтяном потоке. Более того, лишь в нескольких исследованиях был проведен всесторонний анализ влияния вязкости жидкости на эрозию локтя. Таким образом, эта численная работа пытается охватить область, в которой учитывается нефтяная фаза, которая привлекла мало внимания в данной области. В исследовании представлен подход к моделированию эрозии на основе CFD из-за наличия частиц песка, увлеченных многокомпонентной жидкой фазой нефть-вода.Целью исследования является прогнозирование скорости эрозии песка в коленчатой ​​трубе под углом 90 градусов и места максимальной эрозии для различных условий вязкости моторного масла. Трехмерное моделирование выполняется с использованием метода конечных объемов с реализуемой k-ε моделью турбулентности с подходом эйлерово-лагранжевого моделирования. Из-за отсутствия экспериментальных данных в литературе был проведен случай моделирования, включающий только твердые частицы и воду в изгибе, и проведено сравнение с экспериментальными данными Blanchard и др. .[7] для проверки.

2 Вычислительное моделирование

В целом, эрозия песка на основе CFD при многофазном потоке состоит из трех основных этапов: моделирования потока жидкости, моделирования движения частиц и моделирования эрозии. Согласно Mohyaldin et al . [6], CFD-моделирование песчаной эрозии обычно выполняется в четыре этапа. На первом этапе модель строится и разделяется на поддомены с помощью генерации сетки. Второй этап включает моделирование потока жидкости (нефть-вода), рассматриваемого как непрерывная фаза и решаемого уравнениями среднего Рейнольдса Навье-Стокса (RANS) в системе Эйлера, в то время как третий этап включает отслеживание частиц, рассматриваемое как дискретная фаза и захвачены дискретной фазовой моделью (DPM) в лагранжевой структуре.И, наконец, последний этап включает расчет эрозии, который связывает информацию о ударе частиц, такую ​​как угол и скорость соударения, с выбранной моделью прогнозирования эрозии. Моделирование CFD выполняется с использованием коммерческого программного пакета ANSYS Fluent 17.2.

Кроме того, некоторые допущения моделирования, включающие моделирование CFD, сформулированы следующим образом:

  1. -

    Моделирование выполняется в установившемся режиме.

  2. -

    Влияние изменения температуры на поток не учитывалось, и предполагались изотермические условия.

  3. -

    Частицы не влияют на поток жидкости, поэтому для всех моделей применяется односторонняя связь. Поток сильно разбавлен, объемная доля частиц песка и взаимодействие частиц с частицами незначительны.

  4. -

    Жидкость (вода-нефть) рассматривается как непрерывная первичная фаза, тогда как частицы песка являются дискретной вторичной фазой, частицы песка считаются гладкими и сферическими по форме и равномерно распределены в жидкой фазе.

  5. -

    Силы сопротивления и силы тяжести являются наиболее важными силами, действующими на частицу.

  6. -

    На стенке колена трубы имеется граничное условие отсутствия проскальзывания.

2.1 Вычислительная геометрия и построение сетки

Трехмерная геометрия была создана в ANSYS DesignModeler с использованием тех же расчетных геометрических размеров коленчатой ​​трубы, которые использовались в исследовании, проведенном Ван и др. .[2]. Геометрия модели представляет собой стандартный колен 90 ° (R / D = 1,5) с внутренним диаметром 40 мм и радиусом кривизны 60 мм. Для достижения полностью развитого потока использовались длины 400 мм (10D) как для горизонтальной трубы перед коленом, так и для вертикальной трубы после колена. Общие условия потока показаны в таблице 1.

Таблица 1:

Общие условия потока.

Описание Значение
Материал трубы

Диаметр трубы, D (мм)

Алюминий (по умолчанию Fluent)

40

Радиус изгиба, R (мм) 60
Длина горизонтальной прямой трубы (мм) 400
Длина вертикальной прямой трубы (мм) 400
Жидкость-носитель (первичная фаза) Вода
Плотность жидкости, ρ (кг / м 3 ) 998.2
Скорость на входе, u w (м / с) 30
Несущая жидкость (вторичная фаза) Масло моторное
Скорость на входе, u o (м / с) 30
Плотность частиц, ρ p (кг / м 3 ) 2650
Диаметр частицы, d p (мкм) 150
Расход частиц, м ˙ п (кг / с) 0.2

Сетка была определена для сокращения времени решения и повышения точности численного решения. Схема с более мелкой сеткой была создана около стенки трубы с пятью (5) слоями раздувания, чтобы получить точное поле потока около стенки трубы и обеспечить лучший прогноз эрозии [16]. Вся расчетная область была дискретизирована с использованием гексаэдрической сетки. Преимущество шестигранной сетки состоит в том, что она обеспечивает высококачественное решение с меньшим количеством вычислительных ячеек и, как правило, более выровнена с потоком.Общее количество узлов в модели составило 108 315, с 306 109 гранями и 103 912 ячейками.

2.2 Моделирование поля течения

Жидкость рассматривается как непрерывная фаза и моделируется путем решения уравнений сохранения массы и импульса Навье-Стокса для полностью развитого потока несжимаемой трубы. С учетом объемной доли жидких фаз уравнения сохранения выражаются следующим образом [1, 17].

(1) ∂ ∂ т α ж ρ ж + ∇ .α ж ρ ж ты ⃗ ж знак равно 0

(2) ∂ ∂ т α ж ρ ж ты ⃗ ж + ∇ .α ж ρ ж ты ⃗ ж ты ⃗ ж знак равно - α ж ∇ п + ∇ . α ж τ знак равно ж + α ж ρ ж грамм ⃗

(3) α ш + α о знак равно 1

Где α - объемная доля, ρ - плотность, ты ⃗ - вектор скорости, P - статическое давление, τ знак равно - тензор напряжений, а ρ грамм ⃗ - сила тяжести тела.Нижний индекс f представляет жидкую фазу: воду (W) и масло (O).

Тензор напряжений τ знак равно рассчитывается следующим образом:

(4) τ ж знак равно знак равно α ж μ ∇ ты ⃗ ж + ∇ ты ⃗ ж Т - 2 3 ∇ ты ⃗ ж я

Где μ - вязкость молекулярной жидкости, I - единичный тензор, а второй член справа - эффект увеличения объема.

Реализуемая модель с двумя уравнениями k -ε принята для описания кинетической энергии, возникающей в непрерывной фазе и рассеиваемой в дисперсной фазе. И стандартный подход пристеночной функции используется для моделирования течения в пристенной области. Смоделированные уравнения переноса для k и ε в реализуемой модели k -ε выглядят следующим образом:

Уравнение переноса кинетической энергии турбулентности:

(5) ∂ ∂ т α ж ρ ж k + ∇ .α ж ρ ж ты ж k знак равно ∇ . α ж μ + μ т σ k ∇ k + α ж грамм k - α ж ρ ж ε + α ж S k

Диссипация турбулентного уравнения переноса кинетической энергии:

(6) ∂ ∂ т α ж ρ ж ε + + ∇ .α ж ρ ж ты ж ε знак равно ∇ . α ж μ + μ т σ ε ∇ ε + α ж ρ ж C 1 S ε - α ж ρ ж C 2 ε 2 k + v ε + α ж S ε

Турбулентная вихревая вязкость рассчитывается по формуле:

(7) μ т знак равно ρ C μ k 2 ε

В приведенных выше уравнениях G k представляет образование кинетической энергии турбулентности из-за градиентов средней скорости, C 2 и C 1 являются константами, σ k а также σ ε - турбулентные числа Прандтля для k и ε, S k а также S ε - это определяемые пользователем исходные термины.Коэффициенты модели турбулентности приведены в таблице 2.

Таблица 2:

Коэффициенты для реализуемой турбулентной модели k -ε.

C 1 ε C 2 σ k σ ε C μ
1.44 1,9 1,0 1,2 0,09

2.3 Отслеживание частиц

Движение частиц в дискретной фазе описывается законами движения Ньютона, которые являются суммой всех сил взаимодействия жидкость-твердое тело. Для целей настоящего исследования движение частицы в жидкости в основном зависит от силы сопротивления. Основное уравнение движения частицы, предложенное вторым законом Ньютона:

(8) d ты ⃗ п d т знак равно F D ты ⃗ ж - ты ⃗ п + F грамм → + F п → + F V M →

В выражении первый член в правой части представляет силу сопротивления, F D → , вызванный разностью скоростей жидкости и частиц, и другие члены F грамм → , F п → а также F V M → представляют силу тяжести, силу градиента давления и силу виртуальной массы соответственно.

Сила сопротивления - это наиболее доминирующий термин, вычисляемый по следующей зависимости:

(9) F D → знак равно 18 μ ρ п d п 2 C D р е п 24 ты ⃗ ж - ты ⃗ п

Коэффициент лобового сопротивления, C D , в данном исследовании выражается на основе закона сферического сопротивления для гладких частиц песка следующим уравнением:

(10) C D знак равно а 1 + а 2 р е + а 3 р е 2

Где а 1 , а 2 а также а 3 - константы, применяемые в широком диапазоне Re, данные Морси и Александром [18].

Re - число Рейнольдса частицы, рассчитываемое по следующей формуле:

(11) р е знак равно ρ ж d п ты ⃗ ж - ты ⃗ п μ

Где ты п - скорость частицы, d п диаметр частицы, ρ п - плотность частиц, ρ ж а также μ - плотность и вязкость жидкости соответственно.

Сила тяжести выражается как:

(12) F грамм → знак равно ρ п - ρ ж ρ п грамм ⃗

Которая рассчитывается по разнице в плотности песчинок ( ρ п ) и плотности жидкости ( ρ ж )

Градиент давления определяется как:

(13) F п → знак равно ρ ж ρ п ∇ п

Виртуальная массовая сила может быть выражена как:

(14) F V M → знак равно 1 2 ρ ж ρ п d ты ⃗ ж - ты ⃗ п d т

2.4 Модель столкновения частиц со стенкой и эрозии

Во время столкновения частицы со стенкой частицы ударяются о поверхность стенки материала, а затем отскакивают обратно в область жидкости. Из-за воздействия удара частицы теряют некоторую кинетическую энергию; скорость отскока всегда ниже, чем скорость падения. Этот удар характеризуется изменением импульса частицы через коэффициенты восстановления, е п а также е т для нормальной и тангенциальной составляющих скорости соответственно [16, 19].е п а также е т записываются как:

(15) е п знак равно ты п п 2 ты п п 1

(16) е т знак равно ты п т 2 ты п т 1

Где ты п п а также ты п т - нормальная и тангенциальная составляющие скорости частицы соответственно.Нижний индекс 1 относится к условию до столкновения, а нижний индекс 2 - после столкновения.

В этом исследовании коэффициенты восстановления в нормальном и тангенциальном направлениях к стене являются корреляциями по умолчанию ANSYS Fluent, а именно:

(17) е п знак равно 0,993 - 0,0307 α + 0,000475 α 2 - 0.00000261 α 3

(18) е т знак равно 0,988 - 0,029 α + 0,000643 α 2 - 0,00000356 α 3

Где α - угол падения частицы.

Когда частицы сталкиваются с материалом стенки, информация об ударе, такая как местоположение, скорость и угол удара, записывается в каждой ячейке CFD рядом со стенкой трубы. Затем эти данные вводятся в выбранное уравнение эрозии, отслеживаемое на границах стен. Модель уравнения эрозии, используемая в этом исследовании, является уравнением по умолчанию, предоставленным Fluent, и определяется следующим образом:

(19) р е р о s я о п знак равно ∑ п знак равно 1 N п а р т я c л е s м ˙ п C d п ж α v б v А ж а c е

Где:

  1. -

    C d п : массовый расход частиц

  2. -

    α : угол столкновения траектории частицы с поверхностью стены

  3. -

    ж α : функция угла удара

  4. -

    v : относительная скорость частиц

  5. -

    б v : функция относительной скорости частиц

  6. -

    А ж а c е : область лицевой стороны ячейки у стенки, подверженная эрозии

C , ж а также б - постоянные функции, определенные как часть граничных условий стенки, и их числовые значения, основанные на используемом материале трубы.Значения функций C , ж а также б равны 1.8E-09, 1 и 0 соответственно, как указано в руководстве Ansys Fluent.

Кусочно-линейный профиль в Fluent используется для определения функции угла удара, найденной в литературе, как указано в таблице 3. Функция диаметра определяется при значении 1,8E-9, а показатель скорости устанавливается на постоянное значение. 2,6, потому что это согласуется со значением в открытой литературе для песка.

Таблица 3:

Значения точек для функции угла удара [20].

Точка Уголок Значение
1 0 0
2 20 0,8
3 30 1
4 45 0.5
5 90 0,4

3 Граничные условия

Для расчетной области выбрано четыре граничных условия. Граница притока - это место, где растворяется поток жидкости, и частицы вводятся и отслеживаются вдоль потока до границы оттока. А границы стен (внутренняя и внешняя) используются для расчета моделирования эрозии. На входной границе нефть и вода первоначально вводятся с одинаковой скоростью [2], а частица с плотностью 2650 кг / м 3 первоначально выпускаются равномерно с той же скоростью жидкости.Вода и нефть используются в качестве первичной фазы с их локальными объемными долями 65% и 35% соответственно.

Рабочее давление установлено равным 1.01E + 05 Па (атмосферные условия), а граничное условие давления на выходе установлено равным нулю с манометрическим давлением на выходе. Граничное условие отсутствия проскальзывания применяется к стене для моделирования водонефтяного потока. Поскольку поток полностью развит, используется метод интенсивности и гидравлического диаметра с интенсивностью турбулентности, установленной по умолчанию, равной 5%, и гидравлическим диаметром 0.04 мес. Кроме того, высота шероховатости стенки установлена ​​равной 10 мкм, константа шероховатости 0,5 является значением по умолчанию, а границы стенок установлены как «отражающие», а граница на выходе - как «выход» [16].

4 Процедура моделирования и сходимость

Численные решения получены путем моделирования, во-первых, потока жидкости (нефть-вода), а во-вторых, частицы песка нагнетаются с входной поверхности трубы. Четыре случая моделирования представлены для различных условий вязкости моторного масла SAE 15W-40, как показано в таблице 4, чтобы предсказать, как будет затронута эрозия.Алгоритм SIMPLE с фазовой связью используется для решения зависимости давления от скорости для многофазного потока. Схема второго порядка против ветра используется для дискретизации различных уравнений, чтобы гарантировать лучшую точность численного решения [2]. На выходной границе установлен поверхностный монитор статического давления [21]. Кроме того, количество итераций непрерывной фазы на итерацию DPM установлено на 5 и 10 000 для максимального количества шагов в параметрах отслеживания. Моделирование выполняется в Intel (R) Xeon (R) со спецификациями CPU E5-2697 2.60 ГГц и 128 ГБ ОЗУ на платформе Windows Server 2007.

Таблица 4:

CFD работает при различных условиях вязкости масла.

CFD прогон Жидкость Вязкость (Па.с) Плотность (кг / м 3 ) Скорость (м / с) d п (мкм) ρ п (кг / м 3 ) м ˙ п (кг / с)
1 Вода 0.001003 998,2 30 150 2650 0,2
Масло при 50 ° C 0,057172 860,2 30
2 Вода 0,001003 998,2 30 150 2650 0,2
Масло при 40 ° C 0.0 866,3 30
3 Вода 0,001003 998,2 30 150 2650 0,2
Масло при 30 ° C 0,155310 872,5 30
4 Вода 0,001003 998.2 30 150 2650 0,2
Масло при 20 ° C 0,287230 878,7 30

5 Результаты и обсуждение

5.1 Проверка модели

Проверочный случай проводится для проверки численной модели, представленной в этом исследовании, в тех же экспериментальных условиях, которые были проанализированы Бланшаром и др. .[7]. Они провели этот экспериментальный анализ процесса эрозии 90-градусного колена трубы с различными размерами частиц песка от 95 мкм до 605 мкм в диаметре. Они обнаружили, что максимальная точка, в которой происходит эрозия, расположена под средним углом 85 градусов, измеренным от начальной точки кривой. Кроме того, результаты показали, что для колена, отношение R / D которого составляет 1,5, наблюдается постоянство в точке максимального износа.

Пример проверки для прогноза эрозии включает двухфазный поток частиц-воды, смоделированный с использованием кода CFD в колене трубы под углом 90 градусов с отношением R / D, равным 1.5. Диаметр трубы 25,4 мм, радиус кривизны 38,1 мм. Жидкость со скоростью на входе 5 м / с поступает из вертикальной нисходящей трубы и выходит горизонтально из прямых труб длиной 10D каждая (D - внутренний диаметр трубы). Твердые частицы размером 605 мкм и плотностью 2500 кг / м 3 равномерно впрыскиваются на входе в трубу с той же скоростью, что и жидкость, и с массовым расходом 0,1 кг / с [2, 7]. Численное решение было получено после 200 итераций.

Сравнение профиля эрозии между прогнозируемыми численными результатами и экспериментальными данными вдоль стенки изгиба можно увидеть на рисунке 1. Конечно, можно показать, что существует аналогичная тенденция между прогнозируемыми результатами и экспериментальными данными. Кроме того, место максимального износа происходит на выходе из колена (точка захвата на графиках) под средним углом ϕ = 86 °, измеренным от начальной точки стенки изгиба. Для сравнения, максимальная глубина эрозии наблюдается при среднем угле ϕ = 85 ° стенки изгиба в эксперименте.Однако могут наблюдаться расхождения (при прогнозировании) между прогнозами CFD и фактическими измеренными значениями глубины эрозии. Это может быть связано с различиями в коэффициенте износа и в основном в показателях скорости между уравнением эрозии Финни, используемым для эксперимента, и уравнением эрозии, предоставленным Fluent, используемым при моделировании CFD на границе стенки. Кроме того, авторы указали, что двухмерная экспериментальная модель не смогла учесть присутствующие вторичные эффекты потока, тогда как настоящее исследование в трехмерной модели успешно предсказало эти потоки.Следовательно, предполагается, что эти причины являются причинами более низких значений глубины эрозии, прогнозируемой методом CFD, на два порядка по сравнению с экспериментальными глубинами эрозии.

Рисунок 1:

Сравнение профиля глубины эрозии результатов моделирования с экспериментальными данными Бланшара и др. . [7].

5.2 Анализ потока воды и нефти в коленчатом патрубке

На рисунке 2 (a-d) ниже показаны изолинии объемной доли нефти и воды при различных условиях вязкости нефти.Обычно в каждом случае можно наблюдать, что горизонтальный участок трубы выше по потоку имеет постоянный зеленый цвет для объемной доли воды и постоянный желтый цвет для объемной доли нефти. Поскольку объемная доля воды в этой секции составляет около 65%, оставшиеся 35% потока составляют нефть, когда мы смотрим на контуры. Таким образом, масло и вода полностью смешиваются. Смешанный поток развивается до и после изгиба с незначительным изменением объемной доли каждой фазы.Кроме того, на рисунке 3 показаны изолинии скорости нефти и воды, которые показывают, что фазы текут с одинаковой скоростью. Однако масло и вода - две несмешивающиеся жидкости из-за разницы в физических свойствах. Можно предположить, что поток образует эмульсии, в пользу высокой скорости, при которой крошечные капельки нефти могут диспергироваться в воде, поскольку в этом случае вода занимает 65% от общего объема в трубе. Таким образом, этот результат согласуется с Nädler и Mewes [22], согласно которым характеристики потока нефти и воды в трубах сильно зависят от объемной доли и распределения капель дисперсной фазы из-за разницы в плотности между двумя фазами.

Рисунок 2:

Изолинии объемной доли нефти и воды при различных условиях вязкости нефти в симметричном плане: (а) 0,0572 Па.с, (б) 0,0911 Па.с, (в) 0,155 Па.с, (г) 0,287 Па.с.

Рисунок 3:

Распределение скоростей нефти и воды в симметричной плоскости при различных условиях вязкости нефти: (а) 0,0572 Па.с, (б) 0.0911 Па.с, (c) 0,155 Па.с и (d) 0,287 Па.с.

Кроме того, из-за эффектов увеличения вязкости масла в модели напряжение сдвига (τ) создается трением между частицами жидкости и, как следствие, вызывает падение давления в трубе. Из-за вязкого напряжения, создаваемого вдоль трубы, согласно закону вязкости Ньютона, молекулы жидкости (нефть-вода) взаимодействуют и обмениваются импульсом с дискретной фазой песчаной частицы под влиянием вязкости и градиента скорости через линейную зависимость в уравнении .(20). Кроме того, высокая вязкость масла может вызвать присутствие масляной пленки с тенденцией налипания на стенку трубы, таким образом уменьшая кинетическую энергию твердой частицы при столкновении с изгибом стенки [23].

(20) τ у знак равно μ d ты Икс d у

Где, μ - динамическая вязкость (коэффициент вязкости), ты Икс - скорость потока вдоль границы, а у высота над границей.

5.3 Распределение скорости по колену

Результаты распределения скорости для различных условий вязкости нефти показаны на Рисунке 3 (a-d) в виде плоскости симметрии. Величина скорости непрерывной фазы четко обозначена цветом. Можно заметить, что зона максимальной скорости развивается на внутренней стенке (intrados) изгиба, а зона более низкой скорости развивается на внешней стенке (extrados) с отделением чистого пограничного слоя.Максимальные скорости во внутренних точках равны 40,23 м / с, 40,43 м / с, 40,76 м / с и 41,01 м / с для (a), (b), (c) и (c) соответственно и имеют тенденцию немного увеличиваться с увеличением вязкость масла. Этот числовой профиль качественно хорошо согласуется с экспериментальными результатами Enayet и др. . [24] для поведения потока в изгибе трубы. Высокая скорость около внутренней поверхности изгиба может быть первоначально объяснена резким изменением направления потока; следовательно, в этой зоне поток становится более турбулентным, чем в горизонтальной восходящей и вертикальной нисходящей зонах.В круглом поперечном сечении распределение давления становится неравномерным, и высокая скорость направляет поток от внутренней к внешней стороне трубы из-за действия центробежной силы. Кроме того, в этой области трубы ожидается наличие вторичного потока из-за высокой скорости потока вблизи внутренних точек изгиба [25].

5.4 Распределение давления по колену

Распределение статического давления вдоль участка трубы может быть показано на Рисунке 4 (a-d) для различных условий вязкости.Контуры показывают, что максимальное давление на входе в колено трубы обычно увеличивается с увеличением вязкости масла. Общая тенденция, наблюдаемая в каждом случае, заключается в том, что давление постепенно падает по направлению потока. На участке изгиба направление текучей среды изменяется, что проявляется в миграции текучей среды и твердых частиц с внутренней стороны изгиба на внешнюю. Таким образом, движение жидкости происходит под действием центробежной силы в результате инерции.Это делает статическое давление на экстрадозы выше, чем у внутренних доз, как показано на Рисунке 4 [26]. Местные статические давления, расположенные на выходе изгиба, составляют 3,95E + 05 Па, 4,14E + 05 Па, 5,10E + 06 Па и 6,52E + 05 Па с соответствующим увеличением вязкости масла. Кроме того, когда жидкость выходит из изгиба, статическое давление вдоль вертикальной прямой трубы ниже по потоку не восстанавливает свое исходное состояние из-за эффекта инерции. Таким образом, цвет контуров указывает на то, что статическое давление постепенно уменьшается по направлению потока в результате трения [27].

Рисунок 4:

Распределение давления в колене для различных условий вязкости масла: (а) 0,0572 Па.с, (б) 0,0911 Па.с, (в) 0,155 Па.с и (г) 0,287 Па.с.

5.5 Влияние вязкости масла на скорость эрозии

Увеличение вязкости масла ясно показывает, что оно оказывает значительное влияние на скорость эрозии твердого материала. На Рисунке 5 ниже показано, что скорость эрозии снижается с увеличением вязкости нефти.Стоит отметить, что при увеличении вязкости масла с 0,0572 Па.с до 0,09106 Па.с максимальная скорость эрозии на колене немного снижается с 3,24E-05 кг / м 2 .s до 3,035E-05 кг. / м 2 .с, а затем резко снижается до 2,154E-05 кг / м 2 .с при увеличении вязкости до 0,155 Па.с. Этот результат указывает на то, что вязкая жидкость снижает вероятность удара частицы песка о стенку трубы, что приводит к уменьшению разрушения материала [28].Кроме того, движение песчинки задается окружающей жидкой фазой за счет силы сопротивления из-за разницы их относительных скоростей. Это может означать, что по мере того, как жидкость становится более вязкой, она ограничивает движение частиц и снижает кинетическую энергию частиц, следовательно, их способность разрушаться [29]. Кроме того, можно ожидать образования жидкой пленки на поверхности стенки колена с образованием более мелкой сетки. Когда смесь жидкого носителя становится вязкой, жидкая пленка также становится толще.В результате пленка жидкости снижает скорость удара частицы [30].

Рисунок 5:

Влияние вязкости масла на скорость эрозии.

5.6 Распределение скорости эрозии и местоположение максимальной точки износа

Распределение скорости эрозии на стенках изгиба представлено в виде контуров на Рисунке 6. Контуры ясно показывают, что эрозия распространяется на выступах и на боковых стенках прямой трубы, идущей ниже по потоку, рядом с выходом из изгиба для всех моделей.Эрозия пренебрежимо мала на прямых трубопроводах, расположенных выше и ниже по потоку, поскольку твердые частицы движутся по линиям тока жидкости параллельно оси трубы, тогда как изгибная стенка более уязвима из-за изменения направления потока. Кроме того, скорости эрозии на единицу площади достигают максимальных значений 3,24E-05 кг / м 2 . С, 3,035E-05 кг / м 2 . С, 2,154E-05 кг / м 2 .s и 1.895E-05 кг / м 2 .s, соответственно, в местах выхода изгиба, приблизительно под средним углом 87 градусов, измеренным от начальной точки изгиба, как показано на Рисунке 6.Следовательно, места с максимальной эрозией возникают под средним углом 87 градусов, что находится в разумном согласии с экспериментальными данными Blanchard и др. . [7].

Рисунок 6:

Максимальное место эрозии на локтевом суставе.

Образец траектории частицы показан на рисунке 7, чтобы проанализировать движение частицы в поле потока на предмет явления эрозии.Траектории частиц в основном определяются непрерывной фазой через силу сопротивления. При приближении к изгибу поток полностью развивается, и твердые частицы имеют достаточный импульс, а также резкое изменение направления потока заставляет их отклоняться от линий тока жидкости. Следовательно, твердые частицы сталкиваются непосредственно с дополнительными отверстиями около выхода изгиба и вызывают сильную эрозию в месте A, как показано на фиг. 7. Кроме того, вторичные потоки из-за центробежных эффектов внутри изгибной секции приводят в движение ряд частиц, совершающих круговое движение.Следовательно, эффекты вторичного потока переносят частицы к боковым стенкам прямой трубы ниже по потоку около выхода и, как следствие, вызывают эрозию в месте B [2].

Рисунок 7:

Образец траекторий скорости частиц в изгибе.

5.7 Влияние вторичного потока в колене

Трехмерное моделирование успешно предсказало наличие сильных эффектов вторичного потока на выходе из колена.Рисунок 8 (a-d) иллюстрирует пути вторичного потока векторами скорости на выходе из колена для соответствующих условий вязкости нефти. Как обсуждалось ранее, когда жидкость течет через колено, поле скоростей вблизи внутренних дуг больше, чем у внешних. Окружное движение жидкости во внутренних дозах, как показано на рисунке 8, происходит из-за сильного влияния центробежных сил по сравнению с экстрадозами.

Рисунок 8:

Векторы скорости в поперечном сечении выхода изгиба для различных условий вязкости масла: (а) 0.0572 Па.с, (б) 0,0911 Па.с, (в) 0,155 Па.с и (г) 0,287 Па.с.

Кроме того, градиент давления на экстрадозах больше, чем на внутренних дозах. В результате поток направляется обратно из области extrados в область intrados около стенок трубы, таким образом возникает вторичный поток. Следовательно, вихри вторичного потока направляют ряд твердых частиц окружающей жидкостью из области внутридозы в область экстрадозы [27]. В результате наблюдается сильная эрозия боковых стенок прямой нисходящей трубы возле выхода из колена.По векторам скорости можно четко подтвердить, что полностью развитые вторичные потоки заставляют частицу сталкиваться с боковой стенкой трубы, изогнутой под углом 90 градусов. На основании этого результата можно обосновать распространение эрозии на боковых стенках около выхода изгиба.

6 Выводы

Для анализа скорости эрозии в коленчатой ​​трубе с углом наклона 90 градусов (R / D = 1,5) для различных условий вязкости моторного масла было проведено трехмерное численное моделирование многофазного потока нефть-вода-песок на основе CFD.Односторонняя связь была принята для всех симуляций, с моделью Эйлера для моделирования жидкой фазы (нефть-вода) и реализуемой турбулентной моделью k -ε, тогда как лагранжева структура использовалась для отслеживания движения частицы. Чтобы проверить численные результаты, предложенный прогноз эрозии был сравнен с экспериментальными данными для коленчатой ​​трубы, доступными в литературе. По результатам моделирования было обнаружено, что скорость эрозии уменьшается с увеличением вязкости нефти.Течение жидких фаз оказалось смешанным. Присутствие дисперсии крошечных масляных капелек в водной фазе ожидается при дальнейших исследованиях.

Кроме того, графики изолинии скорости указали на наличие области высоких скоростей, образовавшейся во внутренних точках изгиба в результате турбулентных эффектов. Однако было обнаружено, что давление на выходе изгиба выше, чем на внутренней стороне изгиба из-за инерции, и наблюдалось постепенное падение давления вдоль направления потока в результате трения.Численные результаты также показали, что максимальное место эрозии было обнаружено на выходном участке колена, что разумно согласуется с экспериментальными наблюдениями для 90-градусного колена, представленными в литературе.

Как правило, эрозионные повреждения в основном происходили в двух местах на локтевом суставе. Первое место находится на выходе около выхода изгиба из-за прямого столкновения частиц, захваченных в жидкой фазе. Второе место находится на боковых стенках прямой трубы, расположенной ниже по потоку, рядом с выходом из изгиба в результате воздействия вторичного потока из-за центробежных сил.

А лицо

Площадь ячейки у стены, подверженная эрозии (м 2 )

б v

Функция относительной скорости частиц

CFD

Вычислительная гидродинамика

C d п

Массовый расход частиц (кг с −1 )

C , ж , б

Постоянные функции

d п

Диаметр частицы (м)

е п

Коэффициент ограничения в нормальном направлении

е т

Коэффициент ограничения в тангенциальном направлении

F V M

Виртуальная массовая сила (Н · м −3 )

ж α

Функция угла удара

грамм k

Создание кинетической энергии турбулентности за счет градиента средней скорости

грамм

Ускорение свободного падения (м с −2 )

k

Кинетическая энергия турбулентности (м 2 с −2 )

м ˙ п

Массовый расход частиц (кг с −1 )

RANS

Среднее по Рейнольдсу Навье-Стокса

R / D

Отношение радиуса кривизны к диаметру трубы

Масло SAE

Общество автомобильных инженеров

S k , S ε

Пользовательские исходные термины

ты ж

Скорость жидкости (м.с −1 )

ты п

Скорость частицы (м.с −1 )

ты п п

Нормальная компонента скорости частицы

ты п т

Касательная составляющая скорости частицы

v

Относительная скорость частиц

Икс , у

Декартовы координаты (м)

Греческие символы

ε

Скорость рассеяния турбулентной кинетической энергии (м 2 с −3 )

α ж

Объемная доля жидкости

τ ж знак равно

Тензор напряжения жидкости (Па)

μ

Динамическая вязкость (Па · с)

σ k , σ ε

Турбулентные числа Прандтля

α

Угол удара частицы (° C)

ϕ

Максимальный угол эрозии (° C)

Индексы

f

Жидкая фаза (масло-вода)

Ссылки

[1] Chen J, Wang Y, Li X, He R, Han S, Chen Y.Перепечатка «Прогнозирование эрозии двухфазного потока жидких частиц в коленах трубопровода с помощью метода сопряжения CFD – DEM». Пудра Технол. 2015; 282: 25–31. Искать в Google Scholar

[2] Ван К., Ли Х, Ван И, Хе Р. Численное исследование поведения эрозии в коленах нефтепроводов. Порошковая технология. 2016; 314: 490–9 Поиск в Google Scholar

[3] Лю Х., Чжоу З., Лю М. Вероятностная модель прогнозирования профиля эрозии песка в коленах для потока газа. Носить. 2015; 342–343: 377–90.Искать в Google Scholar

[4] Дроуби М., Тебовей Р., Ислам С., Хоссейн М., Митчелл Э. Вычислительный гидродинамический анализ эрозии песка при геометрии изгиба под углом 90 °. 2016. Поиск в Google Scholar

[5] Пэн Дж. Д., Пак А., Чинелло Л., Вуд Т., Лоу А., редакторы. Достижения в области анализа эрозии многофазным потоком CFD. Конференция оффшорных технологий. Конференция оффшорных технологий, 2013. Поиск в Google Scholar

[6] Мохьялдин М.Е., Эльхатиб Н., Исмаил М., редакторы. Оценка различных методов моделирования, используемых для прогнозирования эрозии.Материалы конференции и выставки NACE Corrosion Changhai Conference & Expo. 2011. Поиск в Google Scholar

[7] Бланшар Д., Гриффит П., Рабинович Э. Эрозия изгиба трубы твердыми частицами, захваченными водой. J Eng Ind (Trans ASME). 1984; 106: 213–21. Искать в Google Scholar

[8] Solnordal CB, Wong CY, Boulanger J. Экспериментальный и численный анализ эрозии, вызванной песком, пневматически перемещаемым через стандартное колено трубы. Носить. 2015; 336–337: 43–57. Искать в Google Scholar

[9] Парси М., Агравал М., Сринивасан В., Ре В., С. Ф. Т., Б. С. М. и др.CFD-моделирование эрозии песчаных частиц в многофазном потоке с преобладанием газа. J Nat Gas Sci Eng. 2015; 27: 706–18. Искать в Google Scholar

[10] Mansouri A, Arabnejad H, Shirazi SA, McLaury BS. Комбинированная методология CFD / экспериментального прогнозирования эрозии. Носить. 2015; 332–333: 1090–97. Искать в Google Scholar

[11] Grant G, Tabakoff W. Ohaio: Университет Цинциннати, Департамент аэрокосмической техники, Экспериментальное исследование эрозионных характеристик алюминиевого сплава 2024 года, DOI: Report No.73–37, 1973. Искать в Google Scholar

[12] Neilson JH, Gilchrist A. Эрозия потоком твердых частиц. Носить. 1968; 11: 111–22. Искать в Google Scholar

[13] Ока Ю.И., Окамура К., Йошида Т. Практическая оценка эрозионного ущерба, вызванного ударом твердых частиц: часть 1: влияние параметров удара на прогнозное уравнение. Носить. 2005. 259: 95–101. Искать в Google Scholar

[14] DNV. Рекомендуемая практика RP O501 Эрозионный износ трубопроводных систем. Рекомендуемая практика DNV.2007; 4: 1–39 Поиск в Google Scholar

[15] Чжан Й., Ройтерфорс Э., МакЛори Б.С., Ширази С., Рыбицки Э. Сравнение вычисленных и измеренных скоростей частиц и эрозии в потоках воды и воздуха. Носить. 2007. 263: 330–38. Искать в Google Scholar

[16] Peng W, Cao X. Численное моделирование эрозии твердых частиц в изгибах труб для потока жидкость – твердое тело. Пудра Технол. 2016; 294: 266–79. Искать в Google Scholar

[17] Ван К., Лю З., Лю Г., Йи Л., Лю П., Чен М. и др. Датчик вибрации подходит для обнаружения песка в многофазном потоке нефть – вода – песок.Пудра Технол. 2015; 276: 183–92. Искать в Google Scholar

[18] Морси С., Александр А. Исследование траекторий частиц в системах с двухфазными потоками. J Fluid Mech. 1972; 55: 193–208. Искать в Google Scholar

[19] Парси М., Наджми К., Наджафифард Ф., Хассани С., Маклаури Б.С., Ширази С.А. Комплексный обзор моделирования эрозии твердыми частицами для нефтяных и газовых скважин и трубопроводов. J Nat Gas Sci Eng. 2014; 21: 850–73. Искать в Google Scholar

[20] Сафеи М., Махиан О, Гаруси Ф., Хуман К., Каримипур А., Кази С. и др.Исследование эрозии микро- и наноразмерных частиц в 90-градусном изгибе трубы с использованием двухфазной дискретно-фазовой модели. Sci World J. 2014; 2014: 1–12 Поиск в Google Scholar

[21] Mazumder QH. Учебное пособие: исследуйте эрозию в U-образном изгибе на 180 градусов, используя бегло. Научно-исследовательский центр вычислительной гидродинамики. 2009. Поиск в Google Scholar

[22] Nädler M, Mewes D. Эмульгирование, вызванное потоком, в потоке двух несмешивающихся жидкостей в горизонтальных трубах. Int J Многофазный поток. 1997. 23: 55–68.Поиск в Google Scholar

[23] Исмаил Ашамсул I, Исмаил I, Зовейдавианпур М., Мохсин Р., Пирузян А., Миснан М.С. и др. Обзор водомасляных трубопроводов. Flow Meas Instrum. 2015; 45: 357–74. Искать в Google Scholar

[24] Энайет М., Гибсон М., Тейлор А., Яннескис М. Лазерно-доплеровские измерения ламинарного и турбулентного течения в изгибе трубы. Int J потока тепловой жидкости. 1982; 3: 213–19. Искать в Google Scholar

[25] Абхари М.Н., Годсиан М., Вагефи М., Панахпур Н. Экспериментальное и численное моделирование потока в 90-градусном изгибе.Flow Meas Instrum. 2010; 21: 292–98. Искать в Google Scholar

[26] Wu H, Liang X, Deng Z. ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭРОЗИИ ТИПИЧНЫХ ЧАСТЕЙ ТРУБОПРОВОДА ДАВЛЕНИЯ МАСЛА. Thermal Sci. 2013; 17: 1349–53. Искать в Google Scholar

[27] Фэн Б., Сунь Y, Ян X, Ли С., Ту Дж., Цзян С. Характеристики газообразного гелия с высокой температурой и высоким давлением, протекающего через 90-градусное колено. ISRN Power Eng. 2014; 2014: 1–6 Поиск в Google Scholar

[28] Тан Л., Сюн Дж, Ван В., Го З., Чжоу В., Хуанг С. и др.Влияние вязкости жидкости на эрозионный износ керметов на основе Ti (C, N). Керамика Int. 2015; 41: 3420–26. Искать в Google Scholar

[29] Kowsari K, James DF, Papini M, Spelled JK. Влияние эластичности и вязкости разбавленных полимерных растворов на микрообработку стекла струей абразивной суспензии. Носить. 2014; 309: 112–19. Искать в Google Scholar

[30] Парси М., Виейра Р.Э., Кесана Н., МакЛори Б.С., Ширази С.А. Ультразвуковые измерения эрозии песчаных частиц в многофазных потоках с преобладанием газа в вертикальных трубах.Носить. 2015; 328: 401–13. Искать в Google Scholar

Поступила: 26.09.2017

Пересмотрено: 15.06.2018

Принято: 2018-08-11

Опубликовано в сети: 01.09.2018

© 2019 Walter de Gruyter GmbH, Берлин / Бостон

Оценка несущей способности шестерен с несимметричным профилем зуба | Международный журнал машиностроения и материаловедения

Коэффициент распределения нагрузки

Когда к поверхности зуба прикладывается сосредоточенная нагрузка, возникает деформация, как показано на рис.8 и 9. На рис. 8 показано отклонение зуба 30-20-67-01 для каждой точки нагружения при приложении сосредоточенной на единицу нагрузки. На рисунке 9 показана деформация при приложении нагрузки к HPSTC.

Рис.8

Пример отклонения зуба для каждой точки нагружения

Фиг.9

Прогиб зуба с нагрузкой HPSTC для каждого профиля зуба

Коэффициент распределения нагрузки был найден по прогибу зуба с помощью следующего процесса.На левой диаграмме на рис. 10 показано состояние зацепления с двумя зубьями. В настоящее время размер нагрузки, разделяемой парой t11-t21 и парой t12-t22, может быть решен как статически неопределенная задача с использованием модели, показанной на правой диаграмме. На правой схеме модели пусть F 1 - сила, действующая на t11 и t21, и пусть F 2 - сила, действующая на t12 и t22. Если жесткость зуба на изгиб к 11 до к 22 , то следующее уравнение выполняется статически из равновесия сил и условий отклонения:

Рис.10

$$ {\ mathit {\ mathsf {F}}} _ {\ mathit {\ mathsf {1}}} \ left (\ frac {\ mathit {\ mathsf {1}}} {{\ mathit {\ mathsf { k}}} _ {\ mathit {\ mathsf {1} \ mathsf {1}}}} + \ frac {\ mathit {\ mathsf {1}}} {{\ mathit {\ mathsf {k}}} _ { \ mathit {\ mathsf {21}}}} \ right) = \ left (\ frac {\ mathit {\ mathsf {1}}} {{\ mathit {\ mathsf {k}}} _ {\ mathit {\ mathsf) {1} \ mathsf {2}}}} + \ frac {\ mathit {\ mathsf {1}}} {{\ mathit {\ mathsf {k}}} _ {\ mathit {\ mathsf {22}}}} \ справа) $$

(1)

Предыдущие исследования рассматривали смещение на пересечении центральной линии формы зуба и линии действия нормальной векторной нагрузки как отклонение при оценке жесткости зуба на изгиб (Deng et al.2003 г.). Однако указанное выше пересечение не может быть определено для асимметричного зуба в случае, когда зуб чрезвычайно наклонен, как на фиг. 11. Кроме того, ошибка из-за вычисления смещения точки поверхности с помощью МКЭ велика. Соответственно, смещение в направлении линии действия в точке на 1 мм ниже поверхности, как показано на рис. 11, было принято за отклонение.

Рис.11

Точка для оценки прогиба зуба

На рис. 12 показано изменение жесткости в результате изменения положения зацепления.Обнаружена тенденция к увеличению жесткости с увеличением угла давления на стороне нагрузки. Это происходит потому, что толщина корня зуба увеличивается, а вертикальная составляющая силы по отношению к центральной линии формы зуба уменьшается. Зуб 43-17-01-01 в целом аналогичен зубу 45-12-01-01 и опущен для упрощения схемы. На рисунке 12 представлены результаты для 18 зубов; такой же расчет был выполнен для шестерни с 25 зубьями. На рисунке 13 показаны результаты расчета коэффициентов распределения нагрузки на основе уравнения.(1). Зубья 43-17-01-01 и 30-30-11-11 почти такие же, как зубы 45-12-01-01 и 30-20-12-01 соответственно, и на диаграмме не показаны. Коэффициент распределения нагрузки в области зацепления с двумя зубьями составляет около 40–60% для всех шестерен, и не наблюдалось существенной разницы в зависимости от формы зуба.

Фиг.12

Жесткость зубьев на изгиб

Рис.13

Передаточное отношение шестерен

Анализ напряжений

Отказ зуба шестерни обычно подразделяется на излом изгиба и повреждение поверхности зуба.Первое вызвано изгибающим напряжением на корне, а второе - контактным давлением. Соответственно, мы рассчитали корневое напряжение и контактное напряжение Герца по векторной нагрузке нормали к поверхности зуба с учетом коэффициента распределения нагрузки.

Напряжение изгиба

По мере того, как положение нагрузки перемещается от начальной точки зацепления до вершины зуба, изгибающий момент увеличивается по сравнению с сосредоточенной на единицу нагрузкой, и соответственно увеличивается изгибающее напряжение корня зуба.Тем не менее, в настоящем исследовании оценивается напряжение корня с учетом коэффициента распределения нагрузки.

На рисунке 14 показано максимальное изгибное напряжение корня зуба σ 1max относительно каждой точки нагрузки с удельной сосредоточенной нагрузкой × коэффициент распределения нагрузки в качестве граничного условия, используя коэффициенты распределения нагрузки, показанные на рис. 13. Поскольку толщина корня зуба и составляющая нагрузки в радиальном направлении увеличиваясь из-за увеличения угла давления, изгибающее напряжение по отношению к той же нормальной векторной нагрузке уменьшается.Во всех случаях было обнаружено, что напряжение изгиба корня зуба достигает максимума в наивысшей точке контакта отдельных зубов. Зуб 43-17-01-01 в целом аналогичен зубу 45-12-01-01 и опущен. На рисунке 15 показано распределение максимального главного напряжения σ 1 , когда на HPSTC приложена единичная сосредоточенная нагрузка.

Рис.14

Напряжение изгиба с учетом коэффициента распределения нагрузки

Фиг.15

Распределение изгибающего напряжения каждого зубца

Контактное напряжение

Мы рассчитали контактное напряжение Герца под точкой зацепления, чтобы оценить нагрузочную способность при повреждении поверхности зуба. Распределение напряжения под поверхностью - это проблема, связанная с напряжением Герца, поэтому допустимо рассматривать это как проблему контакта между двумя цилиндрами. Соответственно, угол давления на обратной стороне и радиус вершины зуба инструмента не влияют на обсуждение этого раздела.2} {E_2}}} $$

(2)

Здесь, P n - контактная нагрузка, b - ширина контакта, R - радиус кривизны, ν - коэффициент Пуассона, E - модуль Юнга, а индексы 1 и 2 обозначают шестерню аналитического объекта. и ответная шестерня соответственно. В этом разделе модуль Юнга 206 ГПа и коэффициент Пуассона 0.3 были приняты. Ширина контакта была сделана равной 1 мм. На рисунке 16 показано максимальное давление p max при условии контактной нагрузки P n = 1000 Н × коэффициент распределения нагрузки.

Рис.16

Напряжение Герца для различных углов давления с учетом коэффициента распределения нагрузки

За исключением случая угла давления 20 °, максимальное контактное напряжение было в самой низкой точке контакта с одним зубом.Для угла давления 20 ° относительная кривизна велика вблизи корня зуба, как показано на рис. 17, что делает напряжение Герца максимальным в точке, в которой в результате началось зацепление. Здесь относительная кривизна 1/ R = 1/ R 1 + 1/ Р 2 найдено для зацепления с ответной шестерней с номером зуба Z 2 = 25.

Рис.17

Относительная кривизна для различных углов давления

Оценка допустимого напряжения

Предполагая изготовление асимметричных форм зубьев из различных материалов, мы определили допустимое напряжение, используя значения, указанные в ISO6336-5 (ISO6336-5, 2003), и предложенную нами формулу оценки прочности.

Из стандартов ISO для допустимого напряжения мы выбрали огнестойкую сталь класса MQ с σ Flim = 360 МПа на изгиб и σ Hlim = 1150 МПа для повреждения поверхности.Аналогично σ Flim = 525 МПа и σ Hlim = 1650 МПа были приняты для допустимого напряжения цементированной стали класса ME.

Ссылаясь на теорию Мураками (Murakami, 2002) о том, что усталостная прочность высокопрочного материала зависит от твердости материала и размера дефектов материала, содержащихся в нем, мы предложили уравнения. (3) (Масуяма и др., 2002) и (4) (Нарита и др.{1/6}} $$

(4)

Здесь, H v - это твердость материала по Виккерсу, а A - предполагаемая область дефектов, содержащихся в материале. В этой статье мы предполагаем, что в качестве материала зубчатых колес используется закаленная сталь. Соответственно, допустимое напряжение было найдено для двух типов материала твердостью 600 и 800 Hv, исходя из размера включений \ (\ sqrt {A} = 50 \) мкм.

В уравнении. (3), σ w - амплитуда напряжения для предела усталости при изгибе. Следовательно, допустимое напряжение при изгибе, σ Flim , выражается как

$$ {\ sigma} _ {Flim} = 2 \ times {\ sigma} _w $$

(5)

Аналогично в формуле. (4), составляющая напряжения предела выносливости поверхности τ w - τ zx - напряжение сдвига, параллельное поверхности.Чтобы выразить допустимое напряжение для повреждения поверхности через максимальное напряжение Герца p max , формула была преобразована в формулу. (6) используя соотношение τ zx = 0,25 p max (Ямамото и Канета, 1998):

$$ {\ sigma} _ {Hlim} = 4 \ times {\ tau} _w $$

(6)

Показано допустимое напряжение, превышающее значение ISO, но это связано с тем, что размеры дефекта оцениваются как небольшие, а допустимое напряжение ISO не соответствует требованиям сравнительной безопасности.В таблице 1 перечислены допустимые напряжения.

Таблица 1 Свойства материалов и допустимые напряжения

Оценка несущей способности

Допустимые нормальные нагрузки на зуб P Fal и P Hal , при котором изгибающее напряжение и контактное напряжение Герца, соответственно, достигают каждого допустимого напряжения, находятся из допустимых напряжений и анализа МКЭ с использованием формул.2} {E_2} \ right)} {\ frac {1} {R_1} + \ frac {1} {R_2}} $$

(8)

Нормальные векторные нагрузки затем преобразуются в крутящие моменты согласно формуле. (9). Следует отметить, что когда угол давления становится большим, крутящий момент трансмиссии уменьшается. Условия T Fal и T Hal выражают допустимые крутящие моменты, а именно способность передачи крутящего момента при изгибе и повреждении поверхности соответственно.

$$ T = P \ cdot {r} _b = P \ cdot \ frac {mz} {2} \ cos \ alpha $$

(9)

На рисунке 18 показано соотношение между углом давления на стороне нагрузки и допустимым крутящим моментом передачи. Из этого рисунка мы видим, что увеличение угла давления стороны нагрузки оказывает положительное влияние на контактное давление из-за увеличения относительного радиуса кривизны. С другой стороны, самый высокий крутящий момент при изгибе ожидается для профиля зуба с углом давления 30 °.

Фиг.18

Максимальный крутящий момент для каждого профиля зуба

Если T Hal > T Fal для данной шестерни, то можно ожидать, что зуб сломается из-за изгиба. Если T Fal > T Hal , то можно ожидать повреждения поверхности. Соответственно, для шестерни, изготовленной из закаленной пламенем стали класса MQ, поверхностное повреждение, вероятно, будет происходить во всех формах.Кроме того, можно ожидать, что наибольшая способность передачи крутящего момента будет продемонстрирована, когда угол давления на стороне зацепления составляет 45 °. В случае цементированного материала класса ME: T Fal T Hal под углом давления 40 °. При меньших и больших углах давления ожидается повреждение поверхности и разрушение изгиба соответственно. При использовании этого материала наибольшая способность передачи крутящего момента будет при угле давления 40 °.

Аналогично, для материала с \ (\ sqrt {A} = 50 \) мкм и твердостью = 600 Hv использование зуба, для которого угол давления становится приблизительно 21 °, противопоставляет грузоподъемность на изгиб и контактное давление. Однако даже если угол давления станет больше, T Fal увеличивается, и максимальная пропускная способность передачи крутящего момента ожидается примерно на уровне α 1 = 30 °. В случае \ (\ sqrt {A} = 50 \) мкм и твердости = 800 Hv, T Hal больше, чем T Fal для любого профиля зуба.Таким образом, максимальную пропускную способность передачи крутящего момента можно ожидать на отметке α . 1 = 30 °, для чего T Fal принимает максимальное значение.

(PDF) Смазочный механизм в коробке передач высокоскоростных железнодорожных поездов

2

© 2020 Японское общество инженеров-механиков

[DOI: 10.1299 / jamdsm.2020jamdsm0054]

Deng, Shisong Wang, Shike Wang, Jie Ван, Лю, Доу, Хэ и Цянь,

Journal of Advanced Mechanical Design, Systems, and Manufacturing, Vol.14, № 4 (2020)

, забрызганный выходной шестерней, достигнет входной шестерни и вызовет значительные потери при взбивании. Таким образом, при проектировании таких редукторов

потерями при взбивании подшипников можно пренебречь, но необходимо учитывать потери обеих передач. Кроме того,

, новая числовая модель должна быть разработана в будущем, чтобы точно идентифицировать вклад каждого параметра на

в изменение потерь на перемешивание.

Благодарность

Авторы очень благодарны за щедрую поддержку Национальному фонду естественных наук Китая в рамках гранта

номер 51875479 и Сычуаньского фонда выдающейся молодежи (грант номер 19JCQN).

Ссылки

Чангенет, К. и Велекс, П., Модель для прогнозирования потерь от перемешивания в зубчатых передачах - предварительные результаты,

Journal of Mechanical Design, Vol. 129, № 1 (2006), стр. 128–133.

Chen, S.-W. и Мацумото, С., Влияние относительного положения шестерен и формы стенки кожуха коробки передач на сбивание.

Число потерь в условиях смазки разбрызгиванием - некоторые новые идеи, Трибологические исследования, Vol. 59, No. 6 (2016), pp. 993-

1004.

Конкли, Ф. и Горла, К., Численное моделирование потерь мощности при перемешивании в планетарных редукторах: инновационная методология построения сетки

на основе разбиения для применения стратегии сокращения вычислительных усилий к сложным конфигурациям редукторов

, Смазка Наука, Vol. 29, No. 7 (2017), pp. 455-474.

Deng, X.-Q., et al., Исследование люфта червячной передачи песочных часов с роликом: теоретический анализ и эксперимент

, Journal of Mechanical Design, Vol.141, No. 5 (2019a), Paper No. 053302: 1-11.

Deng, X.-Q., et al., Сравнительное исследование червячной передачи с одним и двумя роликами с защитой от люфта, охватывающей песочные часы,

Journal of Mechanical Engineering (2019b), в печати (на китайском языке).

Deng, X.-Q., et al., Характеристики зацепления и включение одно- и двухроликовых огибающих с защитой от люфта

Червячная передача с песочными часами

, Труды Международного конгресса и выставки по машиностроению ASME 2019

(2019c) , Бумага No.IMECE2019-11332.

Deng, X.-Q., et al., Дизайн и оценка червячной передачи песочных часов с одним роликом и защитой от люфта, Протоколы

Всемирного конгресса SAE 2019 (2019d), Документ № 2019-01-1071.

Deng, X.-Q., et al., Комбинированное экспериментальное и вычислительное исследование механизма смазки высокопроизводительного редуктора

с использованием червячной передачи со сложным контактом с пространственной поверхностью, Tribology International, Vol. 146

(2020), 106261.

Фернандес, К.М.С.Г., Роча, Д.М.П., ​​Мартинс, Р.С., Магалхаес, Л. и Сибра, Дж. Х. О., Гибридная полимерная шестерня

Концепции улучшения термического поведения, Журнал трибологии, том. 141, No. 3 (2018), Paper No. 4041461: 1-12.

Техническая поддержка FunctionBay, Учебные пособия по RecurDyn (2016).

Ху, X. и др., Потери мощности при сбивании редуктора со спирально-конической зубчатой ​​передачей, Tribology International, Vol.

129 (2019), стр.398-406.

Имин, Р. и Гени, М., Анализ напряжений при ударе зубчатого зацепления на основе метода SPH, Математические проблемы в

Engineering (2014), Бумага № 328216: 1-7.

Джи З., Станич М., Хартоно Э. А. и Чернорай В. Численное моделирование потока масла внутри коробки передач методом сглаженной гидродинамики (SPH)

, Tribology International, Vol. 127 (2018), стр. 47-58.

Хайер А. и Гото Х., Повышение стабильности и точности полунявного метода движущихся частиц, Журнал

вычислительной физики, Vol.210, № 8 (2011), стр. 3093-3118.

Кошизука С., Тамако Х. и Ока Ю., Метод частиц для вязкого несжимаемого потока с фрагментацией жидкости,

Computational Fluid Dynamics Journal, Vol. 4 (1995), стр. 29-46.

Кошизука С., Ока Ю. Полунеявный метод с движущимися частицами для фрагментации несжимаемой жидкости, Nuclear

Наука и техника, Vol. 123 (1996), стр. 421-434.

Ларуэль, С. и др., Экспериментальные исследования и анализ потерь при взбивании спирально-конических зубчатых передач, смазываемых разбрызгиванием,

Mechanics & Industry, Vol.18, № 412 (2017).

Leprince, G., Changenet, C., Ville, F. и Velex, P., Исследования расходов масла, проецируемых на стенки обсадной колонны

смазываемых разбрызгиванием зубчатых передач, Advances in Tribology, (2012), Paper No. 365313: 1-7.

Li, Y. и др., Анализ и проверка потерь при сбивании винтовой передачи на основе полунявного метода движущихся частиц,

Journal of Tongi University (Natural Science), Vol. 46, No. 3 (2018), pp. 368-372.

Комплексная трансмиссия chery tiggo для транспортных средств

О продуктах и ​​поставщиках:
 Посетите Alibaba.com за то, что вы стали свидетелями огромной коллекции усовершенствованных, эффективных и надежных.  chery tiggo трансмиссия  для всех типов автомобилей. Эти улучшенные и продвинутые. Трансмиссия Chery Tiggo   - это не только детали, повышающие производительность, но и повышающие плавность хода вашего автомобиля, а также долговечность. Эти машины очень устойчивы к любым тяжелым нагрузкам и могут выдерживать любые условия вождения. Надежный.  Chery Tiggo Transmission Поставщики и оптовые торговцы  на сайте предлагают эти блестящие и новейшие продукты по самым доступным ценам и невероятным ценам.

Эти уникальные и фантастические наборы. Коробка передач Chery Tiggo , предлагаемая на сайте, изготовлена ​​из прочных материалов и технологически усовершенствована для получения впечатляющих характеристик. Эти продукты совместимы со всеми типами транспортных средств и могут использоваться как с новыми, так и с подержанными автомобилями. Технически продвинутые возможности этих. Коробка передач Chery Tiggo герметична, не ломается и может значительно улучшить ваши впечатления от поездки. Файл. Коробка передач Chery Tiggo Предлагаемая здесь также сертифицирована и протестирована на более длительную работу и поставляется с полным набором узлов приводного вала.

Alibaba.com предлагает все это невероятное. chery tiggo трансмиссия в различных цветах, формах, размерах и характеристиках в зависимости от ваших требований. Файл. Коробка передач Chery Tiggo здесь усовершенствована, модернизирована и обеспечивает бесшумное вождение. Продукты соответствуют всем нормативным стандартам и легко устанавливаются. Эти. Коробка передач Chery Tiggo также предлагается с прекрасным послепродажным обслуживанием, проста в обслуживании и доступна с недорогими обновлениями.

Alibaba.com предлагает множество. Коробка передач Chery Tiggo поможет вам купить эти продукты в рамках вашего бюджета и требований. Эти продукты имеют сертификаты ISO, CE, ROHS и доступны как OEM-заказы при оптовых закупках. Эти элементы также можно настроить в соответствии с требованиями вашего автомобиля.

ISUZU: Модельный ряд двигателей

Как с точки зрения качества, так и количества, Isuzu стремится стать производителем дизельных двигателей номер один в мире, первыми создавая экологически чистые и экономичные двигатели.Текущий модельный ряд может похвастаться широким спектром моделей, в которых воплощены технологические преимущества компании. Среди этих двигателей самые последние автомобильные модели, в частности, отражают тенденции сегодняшнего рыночного спроса.


8GF1 Diesel

32-клапанный двигатель с верхним расположением клапанов производится в DMAX, Ltd. в США под названием Duramax 6600 Diesel для полноразмерных пикапов GM и полноразмерных фургонов коммерческих автомобилей. Duramax 6600 считается одним из лучших дизельных двигателей на рынке США.Он обладает лучшими в своем классе мощностью и производительностью с самыми высокими показателями мощности и максимального крутящего момента в сегменте. Его экономичные характеристики были достигнуты за счет системы впрыска топлива высокого давления с общей топливораспределительной рампой и его легкого веса - всего 836 фунтов. (примерно 380 кг), что было реализовано за счет использования алюминия в ключевых компонентах, включая головку блока цилиндров.

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Рабочий объем: 6,599 куб. См
Максимальная мощность: 224 кВт (360 л.с.) / 3200 об / мин
Максимальный крутящий момент: 880 Н · м (89.5 кг-м) при 1600 об / мин
Применение: Chevrolet Silverado / Express, GMC Sierra / Savana


4JJ1-TCS Дизель

Двигатель с промежуточным охлаждением и турбонаддувом 4JJ1-TCS был разработан для легких грузовиков ELF. Чтобы достичь экономии топлива и более чистых выхлопных газов на более высоком уровне, Isuzu разработала этот двигатель с использованием своих оригинальных передовых технологий и создала дизель мирового класса с меньшим рабочим объемом и супер-турбонаддувом.В поисках компактных и легких двигателей с более высоким крутящим моментом на рабочий объем были полностью улучшены различные характеристики, необходимые для двигателей, такие как топливная экономичность, легкий вес и экологичность.

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Рабочий объем: 2999 об / мин
Максимальная мощность: 110 кВт (150 л.с.) / 2800 об / мин
Максимальный крутящий момент: 375 Нм (38,2 кг-м) / 1400 ~ 2800 об / мин
Применение: малотоннажные грузовики ELF в Японии


6UZ1-TCS Diesel

Двигатель 6UZ1, устанавливаемый на большегрузный грузовик GIGA, был разработан с упором на меньший рабочий объем и супер-турбонаддув.Двигатель соответствует новым долгосрочным нормам выбросов в Японии, отличается легким весом, компактными размерами и высокой эффективностью. Совместимость между топливной экономичностью и низким уровнем выбросов была достигнута за счет использования технологии рециркуляции выхлопных газов с односторонним охлаждением с электронным управлением, разработанной для увеличения воздушного потока и улучшенного охлаждения.

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Рабочий объем: 9,839 куб. См
Максимальная мощность: 279 кВт (380 л.с.) / 1800 об / мин
Максимальный крутящий момент: 1765 Н-м (180 кг-м) при 1200 об / мин
Применение: тяжелые грузовики и тракторы GIGA в Японии

Редуктор скорости

в оборудовании ультратонкой мельницы

  • Редуктор скорости валковой мельницы

    mps - wereldpraktijk

    Редуктор скорости в оборудовании сверхтонкой мельницы Метод и навыки настройки редуктора в оборудовании сверхтонкой мельницы.Редуктор - это механизм передачи мощности, который использует преобразователь скорости передачи для уменьшения числа оборотов двигателя до необходимого числа оборотов и получения механизма с большим крутящим моментом. Получить цену. зубчато-редукторная мельница сверхтонкого помола. 30 мая 2019 г.

    Получить дополнительную информацию
  • T130X Усиленная мельница сверхтонкой очистки - фрезерование руды

    2017-12-23 15:08:46. T130X Усиление оборудования для измельчения сверхмелкозернистой руды, который основан на исследовании рынка и статистически анализирует использование и предложения пользователей на многих заводах, а также инновации в новом фрезерном станке на основе оригинальных продуктов.Машина удовлетворяет потребности заказчика в производстве мелкодисперсного порошка размером 200-33 мкм (80-425 меш).

    Получить дополнительную информацию
  • T130X Усиление мельницы сверхмелкозернистой руды - фрезерование руды

    T130X Усиление мельничного оборудования сверхмелкозернистой руды, которое основано на исследовании рынка и статистически анализирует использование и предложения пользователей на многих мельницах, а также вводит инновации в новый фрезерный станок на основа оригинальной продукции. Машина удовлетворяет потребности заказчика в производстве мелкодисперсного порошка размером 200-33 мкм (80-425 меш).Преимущество продукта Высокая производительность

    Получить дополнительную информацию
  • Сверхтонкая вертикальная валковая мельница серии LUM

    Сверхтонкая вертикальная валковая мельница LUM. Сверхтонкие вертикальные валковые мельницы серии LUM используют богатый опыт Export Base в производстве вертикальных мельниц и новейшие технологии из Тайваня и Германии. Он устанавливает измельчение, сушку, классификацию и транспортировку в целом и стал основным оборудованием в индустрии ультратонкого измельчения.

    Получить дополнительную информацию
  • Редуктор скорости дробилки -

    Редуктор скорости Редуктор вертикальной мельницы серии Mlx.Что такое Редуктор Аокман-КПП. Редуктор скорости является своего рода динамическим транспортным средством с принятием преобразователя скорости передачи, двигатель на количество оборотов становится желаемым и получает больший крутящий момент. В настоящее время область применения редуктора скорости движения широко используется

    Получить дополнительную информацию
  • высокоскоростной удар мельницы сверхтонкого помола

    высокоскоростной удар мельницы ультратонкого помола; высокоскоростной удар мельницы сверхтонкого помола. Шлифовальный станок Ultrafine Mill серии XZM от xsmstonecrusher 20161031 - производитель качественных светодиодных дисплеев предоставляет шлифовальный станок Ultrafine Mill серии XZM, Shanghai Xuanshi Machinery Co., Ltd из Китая. Free chatМашина для сверхтонкого измельчения высокого давления, мельница для тонкого измельчения YGMX Series High Pressure

    Получить дополнительную информацию
  • Lum Ultrafine Vertical Roller Mill Crusher

    Lum Ultrafine Vertical Mill Основная функция конструкции. Вертикальная валковая мельница сверхтонкой очистки 2019426 LUM в основном включает в себя шкаф электрического управления коллектора мощности вентилятора анализатора редуктора и так далее. Вспомогательное оборудование состоит из ковшового элеватора щековой дробилки, электромагнитного вибропитателя и бункера для хранения.Как правильно эксплуатировать вертикальную валковую мельницу

    Получить дополнительную информацию
  • Производитель редукторов для измельчающих мельниц

    Производитель редукторов для зубчатых колес Компания Sihai Machinery, основанная в 2003 году, специализируется на разработке и производстве редукторов скорости, включая редукторы скорости с червячной передачей, редукторы с конической зубчатой ​​передачей , косозубый редуктор, планетарный редуктор и т. д. Благодаря опытной команде исследователей и разработчиков, мы можем предложить индивидуальные решения для редукторов в дополнение к существующим продуктам.

    Получить дополнительную информацию
  • Оборудование для ультратонкой мельницы для каолина

    Серия SCM - трехциклическая среднескоростная ультратонкая мельница в оборудовании для обработки каолина - это новый тип измельчающего оборудования, успешно разработанный и произведенный на мельнице Shanghai Kelixike. Мельница SCM не только может перерабатывать каолин, но также может обрабатывать негорючие и хрупкие материалы, такие как кальцит, мел, известняк, доломит, технический углерод, каолин, бентонит, тальк, нефтяной кокс.

    Получить дополнительную информацию
  • Вертикальная мельница Смазка редуктора

    Вертикальная мельница Смазка редуктора.Вертикальная сверхтонкая мельница В цементной промышленности 1 следует выбрать подходящее смазочное масло и добавить соответствующие присадки для улучшения состояния смазки основного подшипника вертикальной сверхтонкой мельницы. Основные подшипники вертикальной сверхтонкой мельницы характеризуются высокой нагрузкой и высокой скоростью. , удары и вибрации

    Получить дополнительную информацию
  • Валковые мельницы Сверхтонкие - endeavourmedia

    Сверхтонкие кольцевые валковые мельницы ГХ2032Д | gkmill. Ультратонкая кольцевая валковая мельница ГХ2032Д.Ультратонкая мельница GK1032D - это новый тип мельницы с оптимизированной структурой, предназначенный для изготовления микропорошков. Он подходит для глубокой обработки неметаллического минерального камня с твердостью менее 6 по шкале Мооса и влажностью менее 10%, например,

    .Получить дополнительную информацию
  • Ultrafine Mill Product - обслуживание дробилки

    Редуктор и двигатель сверхтонкого измельченного продукта соединены муфтой мельничного фитинга, а скорость можно регулировать, регулируя ток двигателя.Далее следует скорость вентилятора. Для более легких материалов, если ветер слишком сильный, порошок, не отвечающий требованиям по крупности, будет вдуваться в сборник порошка. И наоборот, если материал имеет большой удельный вес.

    Получить дополнительную информацию
  • Производитель редуктора скорости мельницы

    Производитель редуктора зубчатой ​​передачи Компания Sihai Machinery, основанная в 2003 году, специализируется на разработке и производстве редукторов скорости, включая редуктор скорости червячной передачи, конический зубчатый редуктор, косозубая коробка передач, планетарный редуктор и т. д.Обладая опытной командой исследователей и разработчиков, мы можем предложить индивидуальные решения для коробок передач в дополнение к существующим продуктам.

    Получить дополнительную информацию
  • редуктор мельницы le - redhatsocietyeindhoven

    редуктор мельницы вертикальный. Редуктор вертикальной мельницы серии JLX-JLP предназначен для вертикальных мельниц линий по производству цемента и вертикальных среднескоростных мельниц линий по производству угля Редуктор серии JLX имеет двухступенчатый привод Редуктор вертикальной мельницы соответствует стандарту JC / T878 2001, утвержденному Техническим комитетом для Стандартизация промышленности строительных материалов Узнать цену Выбор шаговых приводов для

    Получить дополнительную информацию
  • Мельница сверхтонкого помола SCM - измельчение руды

    Мельница сверхтонкого измельчения SCM - идеальное оборудование для крупномасштабного измельчения в сочетании с технологией сверхтонкого измельчения, установленной дробленой, сухой, измельчающей , сортировка конвейерная в одном, высокая эффективность производства.Мельница Superfine может измельчать сыпучие, гранулированные и порошкообразные материалы до требуемых порошкообразных материалов. Оборудование для сверхтонкого измельчения широко используется в цементной, электроэнергетической, металлургической, химической промышленности.

    Получить дополнительную информацию
  • Редуктор мельницы Цена - metzgerei-graf.de

    Китай Редуктор трубной мельницы с боковым приводом Mby1100 Китай. Редуктор для трубной мельницы с боковым приводом mby1100, подробные сведения о китайском редукторе, редукторе скорости от редуктора для трубной мельницы с боковым приводом mby1100 - jinxiang провинции цзянсу, ООО Прочитай сейчас; Вертикальная угольная мельница

    Дополнительная информация
  • Вертикальная валковая мельница сверхтонкой очистки LUM, вертикальная валковая мельница

    Вертикальная валковая мельница сверхтонкой очистки LUM. Вертикальная вальцовая мельница LUM Ultrafine - это своего рода оборудование для порошкового угля с высоким выходом, сушка, измельчение, выбор порошка, продвижение в одном, особенно в крупном процессе измельчения, полностью удовлетворяет потребности клиентов, основные технологии, экономические показатели достигли международного передового уровня . предоставить полные комплекты оборудования для горнодобывающей промышленности, чтобы

    Получить дополнительную информацию
  • Зубчатый редуктор Зенитная мельница сверхтонкого помола

    Зубчатый редуктор Зенитная мельница сверхтонкого помола.2019-11-1Через редуктор асинхронный двигатель соединяется с шестерней, чтобы приводить во вращение окружающее зубчатое колесо и, кроме того, приводить в движение вращающуюся часть, когда работает стержневая мельница, стальные стержни внутри цилиндра измельчают материалы

    Получить дополнительную информацию
  • Редуктор скорости вальцовой мельницы mps - wereldpraktijk

    Редуктор скорости в оборудовании сверхтонкой мельницы Метод и навыки настройки редуктора в оборудовании сверхтонкой мельницы. Редуктор - это механизм передачи мощности, который использует преобразователь скорости передачи для уменьшения числа оборотов двигателя до необходимого числа оборотов и получения механизма с большим крутящим моментом.Получить цену. зубчато-редукторная мельница сверхтонкого помола. 30 мая 2019 г.

    Получить дополнительную информацию
  • Ultrafine Mill Product - обслуживание дробилки

    Редуктор и двигатель ультратонкого измельченного продукта соединены муфтой мельничного фитинга, а скорость можно регулировать, регулируя ток двигателя. Далее следует скорость вентилятора. Для более легких материалов, если ветер слишком сильный, порошок, не отвечающий требованиям по крупности, будет вдуваться в сборник порошка.И наоборот, если материал имеет большой удельный вес

    Получить дополнительную информацию
  • Speed ​​Ultrafine Mill - Signatosogni

    Редуктор скорости в оборудовании сверхтонкой мельницы Метод и навыки настройки редуктора в оборудовании сверхтонкой мельницы. Редуктор - это механизм передачи мощности, который использует преобразователь скорости передачи для уменьшения числа оборотов двигателя до необходимого числа оборотов и получения механизма с большим крутящим моментом. Методы сверхтонкого измельчения и преимущества конструкции.Ultrafine

    Получить дополнительную информацию
  • Мельница сверхтонкой очистки SCM, горная машина для хрупких материалов

    Мельница сверхтонкой очистки SCM. Ультратонкое измельчение серии SCM основано на многолетнем опыте производства мельниц, вбирая в себя передовые шведские технологии механического производства нового сверхтонкого порошка, а также путем многолетних испытаний и усовершенствований и разработки технологического оборудования (325-2500). Это кристаллизация передовых технологий, которая является ведущей мировой тенденцией

    Получить дополнительную информацию
  • Восстановитель клинкера в цементе - birsumeubelen

    Цементная мельница (или чистовая мельница в Северной Америке) - это оборудование, используемое для измельчения твердых материалов. , шаровидный клинкер из цементной печи в мелкий серый порошок, который представляет собой цемент, вертикальный редуктор цемента railindiacoin систематическая диаграмма вертикальной валковой мельницы важность редуктора вертикальной мельницы

    Получить дополнительную информацию
  • Процесс измельчения барита на сверхтонкой мельнице

    1.

  • Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *